- значения тока КЗ на последующих подстанциях получают путем уменьшения на 20% значения тока КЗ на предыдущей подстанции.

- значения двухфазного тока КЗ на шинах подстанцих принимаем равным 0.7 от значения трехфазного тока КЗ на этих же подстанциях.

Созанию защищаем предохранителями линии L1,L2,L3,L4 и L7. Для использования выбираем предохранители серии ПКТ с Uном=10 кВ и Iотк.пр=20…31,5 кА [2].

Как видим условия (1) и (2) выполняются.

где - номинальный ток плавкой вставки;

- расчетный ток;

- коэффициент надежности принимаемый равным 1,2…1,25.

3. Выбор типа релейной защиты, расчет уставок тока и времени для всех комплектов релейных защит.

Выбор варианта исполнения МТЗ проводим исходя из заданной величины Тотк=1.2 с и количества последовательно устанавливаемых комплектов защит. Оценку производим по выражению:

где - ступень селективности;

- максимальное значение времени срабатывания предохранителя, установленного непосредственно за участком с РЗ (определяется при двухфазном токе КЗ);

n - количество последовательно включенных защит.

на всех защищаемых линиях не менее 0.57 с, следовательно при данных условиях можно использовать схему МТЗ с ограниченно зависимой выдержкой времени, выполненой на основе реле серии РТ-80.

Для более высокой надёжности выбераем двухрелейную схему на переменном оперативном токе по схеме "неполной звезды" с дешунтированием катушки отключения.

а) Расчёт токов срабатывания и уставок тока.

Принимая по техническим характкристикам [1] реле РТ-80

при: расчитаем токи срабатывания защит.

Как видно из графика селективная работа МТЗ РЗ-6,РЗ-5 и предохранителя F4

обеспечена во всём диапазоне КЗ от I2к4=2,33 кА до I3к6=5,2 кА

Как видно из графика селективная работа МТЗ РЗ-9,РЗ-8 и предохранителя F7

обеспечена во всём диапазоне КЗ от К2к7=2,33 кА до К3к9=5,2 кА

Проверка системы по максимально допустимому времени отключения.

При минимальном токе КЗ в конце линии L6 I2k6=3.64 кА согласно защитной характеристике РЗ-6 она сработает за время t=1c, что меньше допустимой 1.2 с.

При минимальном токе КЗ в конце линии L9 I2k9=3.64 кА согласно защитной характеристике РЗ-9 она также сработает за 1с.

В качестве источника оперативного тока выбираем трансформатор тока типа ТПЛ-10ТЗ

Технические данные трансформатора.

Uном=10 кВ

Iном.пер=50...400 А

Iном.втр=5 А

Вариант исполнения обмотки 10р для релейной защиты.

Электродинамическая стойкость.

Iскв.пр.=52 кА для ТТ 50...200 А

Iскв.пр.=100 кА для ТТ 300...400 А

Термическая стойкость.

Iт=34 кА за t=3 с.

Проверка ТТ на Uном.

Uном=10 кВ

Uсети=6 кВ

Uном>Uсети

условие выполнено.

Проверка ТТ на номинальный первичный ток.

Проверка ТТ на вторичную нагрузку.

Для ТТ работающего с релейной защитой, определение допустимой вторичной нагрузки Zнаг производим по кривой десятипроцентной кратности К10 [ ] рис.5.10. для ТТ ТПЛ-10.

Кривая ограничивает сопротивление нагрузки ТТ в зависимости от ожидаемой кратности тока срабатывания защиты (по отношению к I1ном.) значение при котором полная погрешность ТТ не превышает 10%.

Поскольку обмотка отключающего эл.магнита в доаварийном режиме отключена то ТТ нагружен только на обмотку реле РТ-80.

По паспортным данным [ ] при Iср. Sпотр.=10 в*а соответственно сопротивление обмотки

Выбор типа реле из серии РТ-80.

Исходя из условий, что Туст от 0,5 сек. и ток Iуст 8 А выбираем реле типа РТ-85/1 с такими паспортными данными [ ] :

Iном=10 А

Iуст индукционного элемента 4,5,6,7,8,9,10 А

tср. в независимой части характеристики от 0,5с....4с

Главные контакты реле способны шунтировать и дешунтировать ток 150 А при сопротивлении нагрузки 4,5 ом и при токе 3,5...5 А

Электрическая схема комплекта релейной защиты представлена на рис

Схема энергосистемы с раставленными предохранителями и комплектами РЗ максимальной токовой защиты представлены на рис