Оценка гидрологических условий на площадке строительства и прогноз развития неблагоприятных проц

I. Введение

На строительных площадках многие трудности связаны с подземными водами: затопление котлованов (траншей), нарушение устойчивости их стенок, прорыв дна под воздействием напорных вод и др. В дальнейшем, уже при эксплуатации отдельных сооружений или застроенных территорий в целом, также могут возникнуть осложнения: подтопление подвалов, коррозия бетона и других материалов, проседание поверхности земли за счет водопонижения.

Поэтому оценка гидрогеологических условий является важнейшей составной частью инженерно-геологических изысканий (инженерно-геологические изыскания входят в состав «Инженерных изысканий для строительства» СНиП 11-02-96), на основе которых ведется проектирование оснований и фундаментов.

II. Геологические условия

1. Исходные данные

Таблица 1. Описание колонок буровых скважин

2.1 Определение неизвестной породы №1 для скважины № 13

Таблица 2.1.1 Классификация дисперсных грунтов по ГОСТ 25100-95. Грунты

Таблица 2.1.2. Результаты гранулометрического анализа грунтов 1го слоя

Таким образом, для данного 1го слоя

Следовательно, в соответствие с ГОСТ 25100-95 « Грунты» песок пылеватый.

Исходя из значений некоторых показателей физико-механических свойств грунтов для песка пылеватого: показатель пористости е=0,53 д.ед. В соответствие с таблицей показателей коэффициентов пористости, песок плотный.

Таблица 2.1.3 Коэффициенты пористости для песков

2.2. Суммарная кривая гранулометрического состава

1.Нахождение - действующего и - контролирующего диаметров:

Таблица 2.2.1 Результаты гранулометрического состава (из задания)

Таблица 2.2.2. Вспомогательная таблица полных остатков

Исходя из графика кривой гранулометрического состава определим значения действующего и контролирующего диаметров: =0,04 мм, =0,37 мм.

2.Определение степени неоднородности гранулометрического состава:

=9,25>3, следовательно, песок неоднородный;

=9,25<10, следовательно, песок суффозионно-устойчивый.

3. Определение ориентировочных значений коэффициента фильтрации k (м/сут):

Так как значение > 5, то определяем значение по таблице средних значений для песка пылеватого:

Таблица 2.2.3. Средние значения высоты капиллярного поднятия, коэффициента фильтрации радиуса влияния при водопонижении в безнапорном слое

4. Определение значения высоты капиллярного поднятия (см):

==0,47 см

Значение С для песков принимается равное 0,1.

3. Выделение инженерно-геологических элементов (ИГЭ)

Таблица 3.1. Инженерно-геологические элементы

4. Определение глубины залегания коренных пород и характеристик их кровли (уклон, расчлененность)

По геолого-литологическому разрезу определяем: коренная порода – О (известняк трещиноватый) залегает на глубине от 8,9 м до 10,9 м в.

Уклон залегания коренной породы между 12 и 13 скважинами:

=-0,00375,

Уклон залегания коренной породы между 13и 11скважинами:

=0,06875,

Расчлененность коренной породы - отсутствует.

5. Определение категории сложности инженерно- геологических условий

В соответствие со СН 1-195-97 «Категории сложности инженерно – геологических условий» подбираем: в данном случае IIкатегория сложности, так как имеется не более 4ех различных по литологии слоев, залегающих наклонно или с выклиниванием. Мощность изменяется закономерно. Наблюдается существенное изменение характеристик свойств грунтов в плане или по глубине.

III. Гидрогеологические условия

1. Анализ колонок буровых скважин, геолого-литологического разреза и карты изогипс

1.Устанавливаем для разреза в целом:

1.1. Количество водоносных слоёв:2;

1.2. Тип по условиям залегания: первый слой – грунтовая вода; второй слой – межпластовая вода.

1.3. Наименование слоёв:

Первый слой – водовмещающий (фильтрующий) слой. Это грунтовая безнапорная вода, пролегающая через толщу породы озёрно-морского происхождения. (mlIV)

Второй слой – водоупорный слой. Межпластовая напорная (артезианская) вода, так как ее напор на контакте с верхним водоупором (слой № 5-суглинок с гравием, твердый) больше нуля.

1.4. Глубина залегания первого водоносного слоя – от 1 метра до 0, 6 метра. Мощность (величина, измеряемая от уровня воды до подошвы слоя)- от 3,3 до 3,6.

Глубина залегания второго водоносного слоя – от 9 метров до 2,3 метра. Величина напора Низб =6.

2. По карте изогипс устанавливаем:

2.1. Направление потока и его характер: поток радиальный (сходящийся), т.к. вода сходится к одной области.

2.2. Определение гидравлического градиента:

для 12 и 13 скважин: =49,8-48,5=1,3м, тогда

для 11 и 13 скважин: =48,5-46,4=2,1м, тогда

Определение скорости грунтового потока кажущейся: V=ki

Для 12 и 13 скважин :V=ki=0,2*0,02=0,004 м/сут

k=0,1-0,3, примем k =0,2

для 11 и 13 скважин: V=ki=0,2*0,03= 0,006 м/сут

Определение скорости грунтового потока действительной: Vд=V/n

Для 12 и 13 скважин :Vд=V/n=0,004/0,35=0,011 м/сут

n=0,35 д.ед. для пылеватых песков

для 11 и 13 скважин: Vд=V/n=0,006/0,35=0,017 м/сут

2.3. Участки возможного подтопления: высокий уровень грунтовых вод является помехой при строительстве - он может вызвать большие притоки в строительные котлованы, привести к размоканию и потере связности грунтов, так на разрезе видно, что возможно подтопление котлована в скважине № 13, также котлованов, которые будут разработаны и у скважин № 11 и 12, так как глубина залегания водоносного слоя не превышает 1 метра.

Напорная вода (13 скважина) под водоупорным дном котлована может вызвать его прорыв и внезапное затопление.

2. Химический состав подземных вод. Оценка качества воды по отношению к бетону.

2.1. Расчетные данные

Выражение результатов анализа в различных формах

Составляем химическую формулу воды в виде псевдодроби:

Вода бикарбонатно-кальциево-магниево-натриевая, пресная (содержание минеральных веществ меньше 1 г/л), неагрессивная среда по отношению к бетону в соответствие со СНиП 2.03.11-85.

2.2. Категория сложности участка по гидрогеологическим факторам:

В соответствие со СН 1-195-97 «Категории сложности инженерно – геологических условий» подбираем: в данном случае IIкатегория сложности, так как имеется два выдержанных горизонта подземных вод, местами с неоднородным химическим составом, один из которых обладает напором и содержащих загрязнение.

IV. Гидрогеологические расчеты при строительном водопонижении.

а) Выемка – траншея;

тип траншеи – совершенная, плоская l/b>10; характер потока – плоский.

1. Расчетные данные: траншея совершенная, в скважине № 11.

длина l=150 м.;

водопонижение S=1 м.;

глубина h=4 м.

2.Расчеты притока воды в безнапорном горизонте для траншеи:

k=2 м/сут.

Из схемы траншеи: м;

м;

м;

б) Выемка – котлован;

тип котлована – несовершенный, короткий: отношение сторон l/b<10; характер потока – радиальный.

1. Расчетные данные: котлован несовершенный, в скважине № 13.

длина L=30 м.;

ширина В=30 м;

глубина H=2,5 м.

2.Расчеты притока воды в безнапорном горизонте для котлована:

k=2 м/сут.

м

=1,5 м

=1,95-1,5=0,45 м;

из схемы котлована: S=1,5 м

Рассчитаем приведенный радиус «большого колодца»: м;

радиус влияния «большого колодца»: м.

м;

Мощность активного слоя для котлована: Н=4/3P,

где Р=3,5 -мощность водоносного слоя для 13 скважины, тогда

Н=4/3*3,5=4,7

Возможность поступления воды в осушаемый котлован (траншею) из поверхностного водоема: в процессе откачки возможна фильтрация воды из поверхностного водоема в котлован (траншею), так как водоём находится в пределах депрессионной воронки, его называют радиус влияния дрены и в песках он составляет порядка 300 м , а уровень воды в нем выше отметки дна котлована.

V. Прогноз процессов в грунтовой толще, связанных с понижением уровня грунтовых вод.

1. Механическая суффозия в откосах выемки

1. Гидравлический градиент iпри водопонижении в котловане и траншее:

i==3,4/0,33*20=0,52 м

S=H=49,8-46,4=3,4 м

R==20 м

2. Степень неоднородности грунта =9,25 (раздел 2.2 пункт 2)

3. График прогноза суффозионного выноса (см. ниже)

4. В соответствие с графиком прогноза суффозионного выноса делаем вывод, что точка попадает в область безопасных градиентов

5. В общем случае, грунты при деформировании обладают как упругими, так и остаточными свойствами. Физические причины упругих деформаций: упругость минеральных частиц грунта; упругость воды; упругость замкнутых пузырьков воздуха. Физические причины остаточных деформаций: уплотнение грунта; сдвиги частиц грунта; разрушение частиц в точках контакта.

Для ограничения абсолютных или относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами, при которых гарантируется нормальная эксплуатация сооружения и не снижается его долговечность (вследствие появления недопустимых осадок, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т.п.) необходим расчет оснований по деформациям. Это необходимо для проверки прочности и трещиностойкости фундаментов и надфундаментных конструкций с учетом усилий, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.

2. Фильтрационный выпор в дне выемки.

Величина градиента при водопонижении не достигает значения , следовательно, возможность фильтрационного выпора отсутствует.

3. Прогноз оседания поверхности земли при снижении уровня грунтовых вод.

м

кН/ (для песчаных грунтов);

кН/(удельный вес воды);

кН/

е=0,53 (показатель пористости);

кН/

кН/

Е =9-12 МПа, примем Е=10 МПа

м