Всё сдал! - помощь студентам онлайн Всё сдал! - помощь студентам онлайн

Реальная база готовых
студенческих работ

Узнайте стоимость индивидуальной работы!

Вы нашли то, что искали?

Вы нашли то, что искали?

Да, спасибо!

0%

Нет, пока не нашел

0%

Узнайте стоимость индивидуальной работы

это быстро и бесплатно

Получите скидку

Оформите заказ сейчас и получите скидку 100 руб.!


Технічні характеристики казана ГМ-30-150 Розрахунок теплової схеми котельні

Тип Реферат
Предмет Промышленность и производство
Просмотров
417
Размер файла
417 б
Поделиться

Ознакомительный фрагмент работы:

Технічні характеристики казана ГМ-30-150 Розрахунок теплової схеми котельні

Дипломний проект на тему: "Технічні характеристики казана ГМ-30-150. Розрахунок теплової схеми котельні"

Анотація

Зроблено розрахунок теплових навантажень, теплової схеми котельні, тепловий розрахунок казана, зроблений вибір устаткування для запропонованої схеми котельні.

Розглянуто питання захисту навколишнього середовища, виконаний розрахунок димаря.

Приводиться короткий опис схеми автоматики.

Зроблено техніко-економічний розрахунок роботи котельні на природному газі.

Зміст

Введення

Опис системи теплопостачання

1. Розрахунок теплових навантажень опалення вентиляції й ГВС

1.1 Сезонне теплове навантаження

1.2 Розрахунок цілорічного навантаження

1.3 Розрахунок температур мережної води

1.4 Розрахунок витрат мережної води

2. Розрахунок теплової схеми котельні

2.1 Розрахунок теплової схеми котельні

3. Тепловий розрахунок казана

3.1 Технічні характеристики казана ГМ-30-150

3.2 Конструктивні характеристики казана

3.3 Топковий пристрій казана ГМ-30-150

3.4 Тепловий розрахунок казана ГМ-30-150

3.5 Тепловий баланс казана й витрата палива

3.6 Розрахунок теплообміну в котельні

3.7 Розрахунок конвектівного пучка

3.8 Зведена таблиця теплового розрахунку казана й нев'язання балансу

4. Вибір устаткування

5. Охорона навколишнього середовища

5.1 Речовини, що забруднюють навколишнє середовище

5.2 Заходу щодо охорони навколишнього середовища

5.3 Розрахунок концентрації забруднюючої речовини

5.4 Розрахунок висоти димаря

6. Автоматизація

Висновок

Література


Введення

Основне призначення будь-якої системи теплопостачання складається в забезпеченні споживачів необхідною кількістю теплоти необхідних параметрів.

Залежно від розміщення джерела теплоти стосовно споживачів системи теплопостачання розділяються на централізовані й децентралізовані.

У децентралізованих системах джерело теплоти споживачів сполучені в одному агрегаті або розміщені настільки близько, що передача теплоти від джерела до теплоприймача може вироблятися без проміжної ланки - теплової мережі.

У системах централізованого теплопостачання джерело теплоти й теплоприймачі споживачів розміщені роздільно, часто на значній відстані, тому передача теплоти від джерела до теплоприймачів виробляється по теплових мережах.

Для транспорту теплоти на більші відстані застосовуються два теплоносії: вода й водяний пара. Як правило, для задоволення сезонного навантаження й навантаження гарячого водопостачання як теплоносій використовується вода, для промислово-технологічного навантаження - пар.

Підготовка теплоносіїв виробляється в спеціальних, так званих установках на ТЕЦ, а також у міських, групових (квартальних) або промислових котелень.

Розвиток електроенергетики ведеться в основному за рахунок будівництва великих теплових і атомних електростанцій з потужними конденсаційними турбінами 300, 500, 800 і 1000 Мвт. У цих умовах будівля нових ТЕЦ економічно виправдана лише в районах, де є комплекси промислових підприємств і житлові масиви з великою концентрацією теплових споживачів.

У тих районах, де концентрація теплового споживання не досягає економічно доцільного для будівлі ТЕЦ максимуму, повинна здійснюватися оптимальна централізація теплопостачання на основі розвитку мережі великих районних котелень.

При централізації теплопостачання й закритті невеликих малоекономічних заводських і домовиків котелень зменшуються витрати палива, скорочується кількість обслуговуючого персоналу й зменшується забруднення навколишнього середовища.

Таким чином, розвиток теплопостачання споживачів проходить по основних напрямках централізації системи, що базується на комбінованому виробітку електроенергії й тепла на потужних ТЕЦ і АТЕЦ високого тиску, у тому числі на чисто опалювальних ТЕЦ; централізації систем теплопостачання великих районних виробничо-опалювальних і чисто опалювальних котелень.

Децентралізоване теплопостачання від невеликих заводських, а також опалювальних квартальних і домовиків котелень, від печей і індивідуальних нагрівальних приладів найближчим часом буде скорочуватися, але все-таки буде мати помітне місце в покритті загального теплопостачання.

Необхідно відзначити, що навіть при теплопостачанні від сучасних ТЕЦ високого й надвисокого тиску покриття піків опалювальних навантажень здійснюється від великих пікових водогрійних казанів, установлюваних як на території ТЕЦ, так і в окремо вартих районних котельнях.

Однак 95% міст і селищ міського типу будуть мати розрахункове теплове навантаження менш 500 Гкал/год, і для них основними джерелами теплопостачання будуть котельні. Триваюче подорожчання всіх видів органічного палива й зміна вартості встаткування можуть змінити в меншу сторону розрахункові техніко-економічні показники, що є в цей час оптимальними для будівлі ТЕЦ.

Таким чином, використання виробничо-опалювальних і опалювальних котелень у майбутньому збережеться й при цьому передбачається їхнє укрупнення, підвищення економічності використання органічного палива й оснащення новим сучасним обладнанням.

Опис системи теплопостачання

У цей час найпоширеніші двохтрубні закриті системи теплопостачання.

Основними перевагами закритої системи теплопостачання є:

• стабільність (по заходу, кольоровості й іншим санітарним показникам) якості води, що надходить на водоразбор;

• досить простий санітарний контроль системи теплопостачання;

• досить проста експлуатація, тому що стабільний гідравлічний режим;

• простота контролю герметичності системи теплопостачання;

Джерелом теплопостачання району є опалювальна котельня, що складається із чотирьох водогрійних казанів ГМ-30-150 загальною потужністю 111,9 Мвт (96,3 Гкал/ч). Основним паливом для даних казанів є газ, резервним - мазут.

Дана котельня призначена для відпустки тепла у вигляді гарячої води на потреби опалення, вентиляції й гарячого водопостачання району. Споживачами тепла є житлові будинки району й суспільні будинки (навантаження вентиляції).

Схема теплопостачання закрита двохтрубна, регулювання відпустки тепла якісне по опалювальному навантаженню, температурний графік відпустки тепла 150/70 °С.

Населення району 30 000 чоловік.


1. Розрахунок теплових навантажень опалення, вентиляції й гарячого водопостачання

Як споживач комунально-побутового навантаження обраний споруджуваний мікрорайон з житловими будинками квартирного типу при висоті будинків 5 і більше поверхів. Для розрахунку беремо дані м. Суми.

Таблиця 1. Вихідні дані

НайменуванняПозначенняОдиниця виміруВеличина
Розрахункова температура повітря проектування опалення [1]tноºС– 40
Середня температура найбільш холодного місяця [1]tнхмºС– 17
Розрахункова температура повітря усередині житлових приміщеньtвºC+ 20
Розрахункова температура гарячої води в абонентаtгºС+ 65
Розрахункова температура холодної води в абонента в літній періодºС+ 15
Розрахункова температура холодної води в абонента в зимовий періодºС+ 5
Кількість квадратних метрів житлової площі на один жителяfудм2/чіл18
Кількість жителівzчіл30000
Укрупнений показник макс. теплового потоку на опалення житлових будинків на 1 м2 загальній площіqfВт/м285
Норма середньої тижневої витрати гарячої води для житлових приміщеньал/сут100
Норма середньої тижневої витрати гарячої води для суспільних і адміністративних будинківbл/сут25
Коефіцієнт, що враховує витрата тепла на суспільні будинкиК10,25
Коефіцієнт, що враховує тип забудови будинківК20,6
Тривалість роботи системи опаленняnoч/рік5650

1.1 Сезонне теплове навантаження

Таблиця 2. Розрахунок сезонних навантажень

ВеличинаОдиниця виміруРозрахунок
НайменуванняРозрахункова формула або спосіб визначення
Розрахункове навантаження опалення (t = tно = – 40 ºС)МВт
Розрахункове навантаження вентиляції (t = tно = – 40 ºС)МВт
Навантаження опалення (tн = + 8 ºC)МВт
Навантаження вентиляції (tн = + 8 ºC)МВт
Навантаження опалення (tнхм = – 17 ºC)МВт
Навантаження вентиляції (tнхм = –17 ºC)МВт

1.2 Розрахунок навантаження

Таблиця 3. Розрахунок навантаження

ВеличинаОдиниця виміруРозрахунок
НайменуванняРозрахункова формула або спосіб визначення
Витрата тепла на ГВС для зимового періодуМВт
Витрата тепла на ГВС для літнього періодуМВт
Коефіцієнт тижневої нерівномірностіКн1,2
Коефіцієнт добової нерівномірностіКс1,9
Розрахункова витрата тепла на ГВС для зимового періодуМВт
Розрахункова витрата тепла на ГВС для літного періодуМВт
Середня температура повітря опалювального періоду(табл. 4.1 [1])ºС– 7,2
Річна витрата тепла на опаленняМВт
Річна витрата тепла на вентиляціюМВт
Річна витрата тепла на ГВСМВт
Сумарна річна витрата теплотиМВт

1.3 Розрахунок температур мережної води

Таблиця 4. Розрахунок температур мережної води

ВеличинаОдиниця виміруРозрахунок
НайменуванняРозрахункова формула або спосіб визначення
Розрахункова температура води в трубопроводі, що подає (за умовою)ºС150
Розрахункова температура води у зворотному трубопроводі (за умовою)ºС70
Температура води в стояку місцевої системи після змішання на уведенніºС95
Перепад температур води в місцевій системіºС95 – 70 = 25
Перепад температур теплової мережіºС150 – 70 = 80
Температурний напір нагрівального приладу місцевої системиºС

Поточні значення температур мережної води в що подає й зворотному трубопроводах розраховуємо по формулах:

, (1)

;(2)

де – величина відносного теплового навантаження:

. (3)

Таблиця 5. Температури мережної води

tн+ 8+ 30– 5– 10– 15– 20– 25– 30– 35– 40
0,200,280,330,420,500,580,670,750,830,921
65,065,069,380,190,8101,3111,6121,9132,0142,0150,0
28,432,735,339,744,048,352,757,061,365,770,0

Рис. 2. Графіки температур мережної води

1.4 Розрахунок витрат мережної води

Таблиця 6. Розрахунок витрат мережної води

ВеличинаОдиниця виміруРозрахунок
НайменуванняРозрахункова формула або спосіб визначення
Розрахункова витрата води на опалення (tн = tно)кг/з171
Витрата води на опалення при tн = + 8 ºСкг/з85
Розрахункова витрата води на вентиляцію (tн = tно)кг/з20,5
Витрата води на вентиляцію при tн = + 8 ºСкг/з10,3

При tн > tни:

,(4)

кг/с.

При tн < tни:

(5)

Таблиця 7. Розрахунок витрат води мережної води на ГВС

tн+ 8+ 30– 5– 10– 15– 20– 25– 30– 35– 40
18418416514612711210191847874

Рис. 3. Графіки витрат мережної води

2. Розрахунок теплової схеми котельні

2.1 Розрахунок теплової схеми котельні

Таблиця 8. Розрахунок котельні

Розрахункова величинаПозначенняРозрахункова формула або спосіб визначенняОдиниця виміру

Розрахунковий режим

tно = - 41 °З

Витрата теплоти на опалення й вентиляціюМВт64,3
Витрата теплоти на ГВСЗ розрахункуМВт24,9
Загальна теплова потужність ТГУМВт89,2
Температура прямої мережної води на виході із ТГУПо мал. 2ºС150
Температура зворотної мережної води на вході в ТГУПо мал. 2ºС70
Витрата мережної води на опалення й вентиляціюкг/з191,5
Витрата мережної води на ГВСкг/з74
Загальна витрата мережної водикг/з265,5
Витрата води на підживлення й втрати в т/скг/з6,64
Витрата теплоти на власні потребиМВт2,68
Загальна теплова потужність ТГУМВт91,88
Витрата води через котельні агрегатикг/з273
Температура води на виході з казанаºС150
Витрата води через казан на власні потребикг/з7,9
Витрата води на лінії рециркуляціїкг/з0
Витрата води по перемичцікг/з0
Витрата очищеної водикг/з6,64
Розрахункова величинаПозначенняРозрахункова формула або спосіб визначенняОдиниця виміру

Розрахунковий режим

tно = - 41 °З

Витрата вихідної водикг/з7,64
Витрата води, що гріє, на Т№2кг/з3,32
Температура води, що гріє, після Т№1°З24
Витрата з деаераторакг/з0,01
Витрата води, що гріє, на деаераціюкг/з2,21
Розрахункова витрата води на власні потребикг/з5,53
Розрахункова витрата води через котельний агрегаткг/з271
Помилка розрахункуδ%0,73

3. Тепловий розрахунок казана

3.1 Технічні характеристики казана ГМ-30-150

Метою перевірочного теплового розрахунку котлоагрегату є визначення (по наявних конструктивних характеристиках, заданій навантаженню й паливу) наступних параметрів: температури води й продуктів згоряння на границях між поверхнями нагрівання, КПД агрегату, витрати палива.

Конструкція котлоагрегату розроблена з урахуванням максимального ступеня заводський блочності й уніфікації деталей, елементів і вузлів котлоагрегатів, що працюють на різних видах палива.

Казани ГМ-30-150, виконані по П-Образній схемі, експлуатуються, і випуск їх триває на котельному заводі. Казан ГМ-30-150 поставляється заводом тільки для роботи в основному опалювальному режимі (вхід води здійснюється в нижній колектор заднього топкового екрана, вихід води - з нижнього колектора фронтового екрана).

Топкова камера має горизонтальне компонування. Конфігурація камери в поперечному розрізі повторює профіль залізничного габариту. Конвективна поверхня нагрівання розташована у вертикальній шахті з піднімальним рухом газів.

Казан ГМ-30-150 призначений для спалювання газу й мазуту. На фронтовій стінці казана встановлена пальник з ротаційною форсункою. Схема циркуляції: послідовний рух води по поверхнях нагрівання, вхід - у нижній колектор заднього топкового екрана, вихід - з нижнього колектора фронтового екрана.

Обмуровування над трубна, несучого каркаса немає. Топковий і конвективний блоки мають опори, приварені до нижніх колекторів котлоагрегату. Опори на стику топкового й конвективного блоків нерухливі.

Габаритні розміри казана: довжина 11800 мм, ширина 3200 мм, висота 7300 мм.

Таблиця 9. Технічні характеристики казана ГМ-30-150

Найменування величиниОдиниця виміруЗначення
Номінальна теплопродуктивністьГкал/година30
Витрата водит/година370
Витрата палива:
газм3/година3680
мазуткг/година3490
Температура газів, що йдуть
газ°З160
мазут°З250
КПД при номінальному навантаженні
на газі%91,2
на мазуті%87,7
Гідравлічний опір казанакгс/м219000
Тиск води розрахунковекгс/див225
Видиме тепло навантаження топкового обсягу
газккал/м3 година551´103
мазутккал/м3 година480´103

3.2 Конструктивні характеристики казана

Топкова камера повністю екранована трубами діаметром 60´3 мм із кроком 64 мм. Екранні труби приварюються безпосередньо до камер діаметром 219´10 мм. У задній частині топкової камери є проміжна екранована стінка, що утворить камеру догорання. Екрани проміжної стінки виконані також із труб діаметром 60´3 мм, але встановлені у два ряди із кроком S1 = 128 мм і S2 = 182 мм.

Конвективна поверхня нагрівання розташована у вертикальній шахті з повністю екранованими стінками. Задня й передня стіни виконані із труб діаметром 60(3 мм із кроком 64 мм.

Бічні стіни екрановані вертикальними трубами діаметром 83´3,5 мм із кроком 128 мм. Ці труби служать також стояками для труб конвективних пакетів, які набираються з U-Образних ширм із труб діаметром 28´3 мм. Ширми розставлені таким чином, що труби утворять шаховий пучок із кроком S1 = 64 мм і S2 = 40 мм. Передня стіна шахти, що є одночасно задньою стіною топлення, виконана суцільнозварний. У нижній частині стіни труби розведені в чотирирядний фестон із кроком S1 = 256 мм і S2 = 180 мм. Труби, що утворять передню, бічні й задню стіни конвективної шахти, уварені безпосередньо в камери діаметром 219(10 мм.

Таблиця 10. Конструктивні характеристики казана ГМ-30-150

Найменування величиниОдиниця виміруЗначення
Глибина топкової камеримм8484
Ширина топкової камеримм2880
Глибина конвективної шахтимм2300
Найменування величиниОдиниця виміруЗначення
Ширина конвективної шахтимм2880
Ширина по обмуровуваннюмм3200
Довжина по обмуровуванню (з пальником)мм11800
Висота від рівня підлоги до верху обмуровування (осі колектора)мм6680
Радіаційна поверхня нагріванням2126,9
Конвективна поверхня нагріванням2592,6
Повна площа поверхні нагріванням2719,5
Маса в обсязі поставкикг32400

3.3 Топковий пристрій казана ГМ-30-150

Казан постачений газомазутної ротаційним пальником РГМГ-30. До достоїнств ротаційних форсунок можна віднести безшумність у роботі, широкий діапазон регулювання, а також економічність їхньої експлуатації, тому що витрата енергії на розпилювання значно нижче, ніж при механічному, паровому або повітряному розпилюванні.

Основними вузлам горілочного пристроя є: ротаційна форсунка, газова частина периферійного типу, пристрій вторинного повітря й воздуховод первинного повітря.

Ротор форсунки являє собою порожній вал, на якому закріплені гайки-живильники.

Ротор приводиться в рух від асинхронного електродвигуна за допомогою кубістської передачі. У передній частині форсунок установлений завихрітель первинного повітря аксіального типу із профільними лопатками, установленими під кутом 30°.

Таблиця 11. Технічні характеристики пальника РГМГ-30

Найменування величиниОдиниця виміруЗначення
Номінальна теплопродуктивністьГкал/година30
Діапазон регулювання%10-100
Ротаційна форсунка:
Діаметр склянкимм200
Частота обертання склянкипро/хв5000
В'язкість мазуту перед форсункою°ВУ8
Тиск мазуту перед форсункоюкгс/див22
Електродвигун:
Тип-АОЛ2-31-2М101
ПотужністькВт3
Частота обертанняпро/хв2880
Автономний вентилятор первинного повітря (форсуночний):
Тип-30 ЦС-85
Продуктивністьм3/година3000
Тиск повітрямм вод. ст.850
Тип електродвигуна-АТ-2-52-2
ПотужністькВт13
Частота обертанняпро/хв3000
Аеродинамічний опір пальника по первинному повітрю не меншкгс/див2900
Температура первинного повітря°З10-50
Діаметр патрубка первинного повітрямм320
Пристрій вторинного повітря:
Тип короба-Зі звичайним прямим підведенням повітря
Ширина коробамм580
Опір лопаткового апаратакгс/див2250
Газова частина:
Тип-Периферійна із двостороннім підведенням
Число отворівшт21
Діаметр отворівмм18
Опір газової частиникгс/див23000-5000
Діаметр устя пальникамм725
Кут розкриття амбразури°60
Габаритні розміри
Діаметр приєднувального фланцямм1220
Довжинамм1446
Висотамм1823
Масакг869

3.4 Тепловий розрахунок казана ГМ-30-150

Вихідні дані:

Паливо ( природний газ, состав (%):

СН4- 94,9

З2Н6- 3,2

З3Н8- 0,4

З4Н10- 0,1

З5Н12- 0,1

N2- 0,9

2- 0,4

= 36,7 МДж/м3

Обсяги продуктів згоряння газоподібних палив відрізняються на величину обсягу повітря й водяних пар, що надходять у казан з надлишковим повітрям.

Обсяги, ентальпії повітря й продуктів згоряння визначають розраховуючи на 1 м3 газоподібного палива. Розрахунки виконують без обліку хімічної й механічної неповноти згоряння палива.

Теоретично необхідний обсяг повітря:

,(6)

де m і n ( числа атомів вуглецю й водню в хімічній формулі вуглеводнів, що входять до складу палива.

Теоретичні обсяги продуктів згоряння обчислюємо по формулах:


, (7)

.

, (8)

.

Обсяг водяних пар:

, ,(9)

де d = 10 г/м3- вологовміст палива, віднесене до 1 м3 сухого газу при t = 10 °С.

.

Теоретичний обсяг димових газів:

, (10)

.

Дійсна кількість повітря, що надходить у топлення, відрізняється від теоретично необхідного в α раз, де α – коефіцієнт надлишку повітря. Вибираємо коефіцієнт надлишку повітря на вході в топлення αт і присоси повітря по газоходах Δ? і знаходимо розрахункові коефіцієнти надлишку повітря в газоходах ?.

Таблиця 12. Присоси повітря по газоходах (? і розрахункові коефіцієнти надлишку повітря в газоходах ?²

Ділянки газового трактуα²
Топлення0,141,14
Конвективний пучок0,061,2

Наявність присосів повітря приводить до того, що обсяг продуктів згоряння буде відрізнятися від теоретичного, тому необхідно розрахувати дійсні обсяги газів і об'ємні частки газів. Тому що присоси повітря не містять трьохатомних газів, то обсяг цих газів від коефіцієнта надлишку повітря не залежить і у всіх газоходах залишається постійним і рівним теоретичному.

Таблиця 13. Характеристика продуктів згоряння в поверхнях нагрівання

ВеличинаОдиницяТоплення,Конвективний пучок
Коеф. надлишку повітря1,141,2
м3/кг9,069,65
м3/кг2,22,21
м3/кг12,3112,91
0,0840,081
0,1780,171
0,2620,252

Ентальпії теоретичного обсягу повітря й продуктів згоряння, віднесені до 1 м3 палива, що спалюється, при температурі (, (З, розраховують по формулах:

,(11)

,(12)

де , , , - питомі ентальпії повітря, трьохатомних газів, азоту й водяних пар відповідно.

Ентальпію продуктів згоряння на 1 м3 палива при a> 1 розраховуємо по формулі:

.(13)

Результати розрахунків по визначенню ентальпій при різних температурах газів зводимо в таблицю:

Таблиця 14. Визначення ентальпії продуктів згоряння в газоходах казана

u, °ЗI0в=V0× (ct)вIRO2 = VRO2×(cν)RO2

I0N2 =

= V0N2× (cν)N2

I0H2O =

= V0H2O× (cν)H2O

I0г = IRO2 +

+ I0N2 + I0H2O

30379,4---379,4
100973,0175,761001329,181505,9
2002588,1371,282002662,73036
3003921,1581,363018,41009,44609,1
4005273,6802,884057,91364,66225,4
5006655,31035,85112,81730,97879,5
6008075,91270,886190,82108,89569,7
7009525,61519,447284,22500,411304,1
80010994,91772,184162910,313098,5
90012464,12029,049571,043322,314922,4
100013972,22290,110733,83760,516784,3
110015519,32555,211896,54198,618650,4
120017066,42825,613051,54645,520522,9
140020199,43369,615469,65576,424415,3
160023381,03917,6817877,106542,128346,2
180026553,14475,1220343,47338,432356,9
200029812,75036,7222822,88558,736416,2
220033072,25602,4825333,09589,840525,3

3.5 Тепловий баланс казана й витрата палива

Тепловий баланс парогенератора виражає якісне співвідношення між теплотою, що надійшла в агрегат, називаною розташовуваною теплотою й сумою корисно використовуваної теплоти й теплових втрат.

Таблиця 15. Розрахунок теплового балансу казана

НайменуванняПозначенняРозрахункова формула або спосіб визначенняОдиницяРозрахунок
Розташовувана теплота згоряння паливаQррQрн + Qв.н + iтлкДж/м336764,6
Втрата теплоти від хімічної неповноти згоряння паливаq3Табл. 4−3 [2]%0,5
Втрата теплоти від механічної неповноти згоряння паливаq4Табл. 4−3 [2]%0
Температура газів, що йдутьuухНа вибір, табл. 1−3 [2]°З160
Ентальпія газів, що йдутьIухПо I−u таблицікДж/кг3042
Температура повітря в котельніtх.в.На вибір°З30
Теоретична ентальпія повітря в котельніI0х.в.По I−u таблицікДж/кг385,3
Втрата теплоти з газами, що йдутьq2%6,99
Втрата теплоти від зовнішнього охолодженняq5По мал. 3−1 [2]%1,9
Сума теплових втратΣqq5 + q4 + q3 +q2%9,4
КПД казанаhка100 - Σq%90,6
Коефіцієнт збереження теплотиφ0,98
Температура води на вході в казанвЗ розрахунку°З70
Ентальпія води на вході в казанвТабл. VI−6 [2]кДж/кг294,6
Температура води на виході з казанаt¢¢вЗ розрахунку°З150
Ентальпія води на виході з казанаI¢¢вТабл. VI−7 [2]кДж/кг633,1
Витрата води через казанQполЗ розрахункукВт271
Витрата палива на казанВм31,047

3.6 Розрахунок теплообміну в топленні

Таблиця 16. Перевірочний розрахунок топлення

ВеличинаПозначенняРозрахункова формула або спосіб визначенняОдиницяРозрахунок
Сумарна площа лучевоспр. поверхніНлтабл. II−9 [2]м2126,9
Повна площа стін топкової камериFстпо конструктивних розмірахм2137,2
Коеф. тепловий ефект-ти лучевосп. поверхніΨср0,67
Ефективна товщина вилуч. шару полум'яsм2,138
Повна висота топленняHтпо конструктивних розмірахм2,05
Висота розташування пальниківhтпо конструктивних розмірахм1,65
Відносний рівень розташування пальниківxт0,8
Параметр, характер розподілу т-ри в топленніM0,35
Коеф. надлишку повітря на виході з топленняαтТабл. 1−11,14
Присос повітря в топленніΔαтТабл. 2−2 [2]0,06
Температура холодного повітряt хвНа вибір°З30
Ентальпія присосів повітряI0прсТабл. 1−3кДж/м3385,3
Кіл-У теплоти, внесене в топлення повітрямQвкДж/ м320,7
Корисне тепловиділення в топленніQткДж/ м336601,47
Адіабатична температура горінняuаТабл. 1−4°З1996,6
Температура газів на виході з топленнятНа вибір, табл. 5−3 [2]°З1050
Ентальпія газів на виході з топленнятТабл. 1−4кДж/м319929,29
Середня сумарна теплоем. продуктів згорянняVccp17,61

Об'ємна частка:

Водяних пар

Трьохатомних газів

Табл. 1?2

Табл. 1?2

0,178

0,084

Сумарна об'ємна частка трьохатомних газівrnТабл.1-20,262

Коеф. ослаблення променів

трьохатомними газами

kг

kкокс

Рис. 5?5 [2]

Стр. 31 [2]

1/

м(Мпа

6,76
Коеф. ослаблення променів топковим середовищемkk г× rn+ k кокс× χ1× χ21/ м×МПа1,77
Ступінь чорності факелаaф1 − е− kps0,307
Ступінь чорності топленняaт-
Теплове навантаження стін топленняqFкВт/м2
Температура газів на виході з топленнятРис. 5−8 [2]°З1090
Ентальпія газів на виході з топленнятТабл. 1−4кДж/м320768,49
Загальне топленняQлтφ×(Qт − I²т)кДж/м314249,6
Середнє теплове навантаження лучевосп. поверхні топленняqсрлкВт/м3117,6

3.7 Розрахунок конвективного пучка

Конвективними називають такі поверхні нагрівання, у яких процес передачі теплоти здійснюється шляхом конвективного теплообміну.

Конвективні пучки одержують теплоту не тільки шляхом конвективного теплообміну, але й теплоту прямого випромінювання топлення. При розрахунку такої поверхні нагрівання використовують методику розрахунку конвективних поверхонь нагрівання з обліком прямого випромінювання топлення.

Таблиця 17. Тепловий розрахунок конвективного пучка

ВеличинаПозначенняФормула або спосіб визначенняОдиницяРозрахунок
Повна площа поверхні нагріванняНПо конструктивних розмірах (табл. II−9 [2])м2592,6
Діаметр трубdПо конструктивних розмірахмм0,028
Середня довжина трубlПо конструктивних розмірахм0,75
Поперечний крок трубs1По конструктивних розмірахм0,064
Поздовжній крок трубs2По конструктивних розмірахм0,04
Відносний поперечний крок трубs1/dПо конструктивних розмірах-2,29
Відносний поздовжній крок трубs2/dПо конструктивних розмірах-1,43
Розміри поперечного перерізу газоходу

A

B

По конструктивних розмірах

м

м

2,3

2,88

Ефективна товщина випромінюючого шаруsм0,084
Температура газів перед конвективним пучкомт − з розрахунку топлення°З1090
Ентальпія газів перед конвективним пучкомт − з розрахунку топленнякДж/м320768,49
Температура газів за конвективним пучкомНа вибір (стор. 53 [2])°З160
Ентальпія газів за конвективним пучкомПо I−u таблицікДж/ м32705,5
Кількість теплоти, віддана конвективному пучкуQгφ×(I¢ − I²)кДж/ м318376,5
Середня температура газівuср0,5×(u¢ + u²)°З625
Коефіцієнт тепловіддачі конвекцієюαк

αн× Сz× Cs× Cф,

мал. 6?5 [2]

105,84
Сумарна оптична товщина запиленого газового потокуkps(kгrn + kзлmзл) × p × s60,98
Ступінь чорності випромінюючого середовищаa1 − е − kps0,12
Коефіцієнт теплової ефективностіψСтр. 48 [2]°З0,8
Температура забруднення стінки трубиtстtкип + Δt°З135
Коефіцієнт тепловіддачі випромінюваннямαлαн× a11
Коефіцієнт тепловіддачі від газів до стінкиα1ξ(αдо + αл)116,84
Теплосприйняття конвективного пучкаε0ψ×a192
Температурний напір на вході в пучокDtбu¢-t¢°C940
Температурний напір на виході з пучкаDtмu¢¢-t¢¢°З90
Середній температурний напірΔtТабл. 6−1 [2]°З353
Розбіжність розрахунковихΔQ%0,8

3.8 Зведена таблиця теплового розрахунку казана й розрахункове не в'язання теплового балансу

Таблиця 18. Тепловий баланс казана

ВеличинаПозначенняОдиницяРезультат
Розташовувана теплота паливаQрркДж/м336764,6
Температура газів, що йдутьuух°З160
Втрати теплоти з газами, що йдутьq2%6,99
КПДh%90,6
Витрата палива на казанВрм31,047
Топлення
Теплота, внесена повітрямQвкДж/м320,7
Корисне тепловиділенняQткДж/м336601,47
Температура газів на виході з топленняu¢¢т°З1090
Ентальпія газів на виході з топленняI¢¢ткДж/м320768,49
ТеплосприйняттяQлкДж/м316211,2
Конвективний пучок
Температура газів на вході°З1090
Температура газів на виходіu¢¢°З160
Ентальпія газів на входікДж/м321152,67
Ентальпія газів на виходіI¢¢кДж/м32705,5
ТеплосприйняттяQкДж/м318392,8

Нев'язання теплового балансу склало 1,8 %, розрахунок уважаємо вірним.

4. Вибір устаткування

Таким чином, на підставі розрахунків теплової схеми котельні передбачається установка чотирьох водогрійних казанів ГМ-30-150. Для кожного казана встановлюється: димосос Д-13,5x2, n = 750 про/хв із електродвигуном потужністю 55 кВт; вентилятор ВД-15,5, n = 750 про/хв із електродвигуном потужністю 55 кВт.

Мережні насоси водогрійних казанів є відповідальними елементами теплових схем. Мережні насоси вибирають по витраті мережної води G, т/ч. У котельні з водогрійними казанами й підігрівниками мережної води повинне бути встановлене не менш двох мережних насосів. Визначивши з розрахунку Gmax = 358,8 кг/з = 1291,6 т/ч.

Вибираю як мережні насоси три відцентрових насоси WILLO-IL 150/320-37/4 (два робітники, один резервний). Для покриття літнього навантаження Grвс = 128,6 кг/з = 462,9 т/ч установлюємо додатково два робітників і один резервний відцентрові насоси WILLO-IL 150/300-30/4.

Мережні насоси встановлюються на зворотній лінії теплових мереж, де температура мережної води не перевищує 70°С.

Скрупульозні насоси встановлюють для підвищення температури води на вході в казан шляхом підмішування гарячої води із прямої лінії тепломереж. Подача скрупульозних насосів визначена при розрахунку теплової схеми. Gpeu = 67,2 кг/с. Вибираємо два насоси (один резервний) WILLO-IL 100/5-21 BF.

Для заповнення витоків води встановлюють насоси. Кількість води для покриття витоків із закритих теплофікаційних систем приймають рівним 0,5% від обсягу води в трубопроводах системи, а подача насоса вибирається вдвічі більше для можливості аварійного підживлення мереж. Вибираємо два насоси (один резервний) MVI 410/PN 16 3.

Для подачі води від джерела водопостачання котельні - водопроводу житлового району - у систему водоподготовки, установлюють мережні насоси. Подача цих насосів визначається максимальною потребою в хімічно очищеній воді й витрати її на власні потреби водоочищення. Gсв = 5,55 кг/с. Вибираю два насоси (один резервний) WILLO-IL-E 80/9-48 BF R1.

Для забезпечення надійної роботи котельні зі сталевими водогрійними казанами обов'язкове видалення з води розчинених у ній газів - кисню й вільної вуглекислоти. Витрата води дорівнює 4,62 кг/з = 16,6 т/ч.

Вибираємо вакуумний деаератор: ДВ-18, продуктивністю 18 т/ч.

Для створення вакууму й видалення газів з деаератора використовують вакуумні насоси. Вибираємо ВК-25 з подачею 4-50 м3/хв. Один робітник і один резервний.

Підігрівники вихідної води:

Вибираємо два теплообмінники ПВ-Z-l 1 з поверхнею нагрівання 5,89 м і ПВ-Z-IO з поверхнею нагрівання 6,9 м .


5. Охорона навколишнього середовища

У цей час зі збільшенням потужностей промислових об'єктів, концентрацією житлових і суспільних будинків питання охорони навколишнього середовища здобувають виняткове значення.

5.1 Речовини, що забруднюють навколишнє середовище

Основним джерелом утворення шкідливих речовин при роботі котельні є котлоагрегати. При горінні газу в атмосферу надходять наступні шкідливі речовини:

- окис вуглецю;

- окисли азоту;

- сірчистий ангідрид;

5.2 Заходу щодо охорони навколишнього середовища

При спалюванні різних палив, поряд з основними продуктами згоряння (З2, Н2ПРО, NO2) в атмосферу надходять забруднюючі речовини у твердому стані (зола й сажа), а також токсичні газоподібні речовини – сірчаний і сірчистий ангідрид (SO2, SO3). Всі продукти неповного згоряння є шкідливими (CO, CH4, C2H6).

Окисли азоту шкідливо впливають на органи подиху живих організмів і викликають ряд серйозних захворювань, а також діють на встаткування й матеріали, сприяють погіршенню видимості.

Окисли азоту утворяться за рахунок окислювання, що втримується в паливі азоту й азоту повітря, і втримуються в продуктах згоряння всіх палив. Умовою окислювання азоту повітря є дисоціація молекули кисню повітря під впливом високих температур у топленні. У результаті реакції в топковій камері утвориться в основному окис азоту NO (більше 95%). Утворення двоокису азоту NO2 за рахунок NO вимагає значного часу й відбувається при низьких температурах на відкритому повітрі.

У воді NO практично не розчиняється. Очищення продуктів згоряння від NO і інших окислів азоту технічно складний і в більшості випадків економічно нерентабельні. Внаслідок цього, зусилля спрямовані в основному на зниження утворення окислів азоту в топленнях казанів.

Зниження температури підігріву повітря й зменшення надлишку повітря в топленні теж зменшує утворення окислів азоту, як за рахунок зниження температурного рівня в топленні, так і за рахунок зменшення концентрації вільного кисню.

Захист повітряного басейну від забруднень регламентується гранично припустимими концентраціями шкідливих речовин в атмосферному повітрі населених пунктів. Гранично припустима концентрація (ПДК) шкідливої речовини в повітрі є критерієм санітарної оцінки середовища.

Під гранично припустимою концентрацією варто розуміти таку концентрацію різних речовин і хімічних сполук, що при щоденному впливі на організм людини не викликає яких-небудь патологічних змін або захворювань.

ПДК атмосферних забруднень установлюється у двох показниках: максимально-разова й середньодобова.

Для двоокису азоту (NO2) - основного забруднюючі речовини при роботі котельні на природному газі, гранично припустима максимально-разова концентрація дорівнює 0,085 мг/м3, середньодобова - 0,04 мг/м3.

При одночасній спільній присутності у викидах речовин односпрямованої шкідливої дії їх безрозмірна сумарна концентрація не повинна перевищувати 1.


,

де:

З1, З2, З3, Сn- фактичні концентрації шкідливих речовин в атмосферному повітрі, мг/м3.

ПДК1, ПДК2, ПДК3, ПДКn- гранично припустима концентрація шкідливих речовин в атмосферному повітрі, мг/м3.

Будь-які гази підлягають розсіюванню в атмосфері, навіть якщо вони не токсичні. Основним методом зниження концентрації викидів на рівні землі є розсіювання їх через високі димарі. З димарів потік газів викидається у високі шари атмосфери, перемішується з повітрям, за рахунок чого концентрація шкідливих речовин на рівні подиху знижується до нормативного значення.

Основним фактором, що впливає на розсіювання токсичних речовин, є вітер.

Таким чином, передбачений проектом комплекс заходів щодо охорони атмосферного повітря включає:

- застосування як основне паливо природного газу ( більш екологічно чистого виду палива;

- установка досить високих димарів (розрахунок наведений нижче);

- котлоагрегати оснащені приладами, що регулюють кількість повітря й процес горіння, що дає можливість контролювати процес горіння палива;

5.3 Розрахунок концентрації забруднюючої речовини (NO2)

Витрата палива на чотири казани для зимового режиму:

м3/с.

Викид окислів азоту:

, г/с(14)

де: - безрозмірний поправочний коефіцієнт, що враховує вплив на вихід окислів азоту якості палива, що спалюється, і способу шлаковидалення;

- коефіцієнт, що характеризує ефективність впливу газів залежно від умов подачі їх у топлення;

- ступінь рециркуляції інертних газів у відсотках витрати повітря;

- коефіцієнт, що враховує конструкцію пальників;

k ( коефіцієнт, що характеризує вихід окислів азоту на 1 т спаленого умовного палива, кг/т.

Для водогрійних казанів:

, кг/т(15)

де: Qн і Qф- номінальна й фактична теплопродуктивності казана, Гкал/ч.

кг/т.

г/с.(16)

Обсяг продуктів згоряння при нормальних умовах для одного казана:

м3/ м3.

Наведений обсяг:


, м3/ м3(17)

.

Об'ємна витрата газів, що викидаються, для чотирьох казанів:

, м3/з(18)

.

Концентрація окислів азоту:

(19)

.

5.4 Розрахунок висоти димаря

Задаємося швидкістю газів на виході із труби:

.

Діаметр труби:

, м(20)

.

Приймаю діаметр Do = 2,1 м, тоді швидкість газів:


, м/с(21)

.

Приймаю параметр A = 160, параметр F = 3.

Задаю висоту труби м, тоді:

,(22)

;

.

,(23)

;

,(24)

.

Розрахункова мінімальна висота димаря:


, м(25)

м.

Задаю висоту труби м, тоді:

,

;

.

,

;

,

.

Розрахункова мінімальна висота димаря:

, м

м.

Визначаємо графічним способом мінімальну висоту димаря:



Рис. 5 Розрахунок висоти димаря

Мінімальна висота димаря Н = 44 м.

Приймаю висоту димаря Н = 45 м, тоді:

,

;

.

,


;

,

.

, мг/м3

мг/м3;

Тому що теплове навантаження для літнього режиму становить 20% від теплового навантаження зимового режиму, розраховане для зимового режиму висота димаря буде забезпечувати припустиму концентрацію викидів і при літньому режимі.


6. Автоматизація

У проекті розроблена функціональна схема казана ГМ-30-150. Схема накреслена відповідно до ДЕРЖСТАНДАРТ 21.404-85 і представлена в графічній частині проекту.

Надійна, економічна й безпечна робота котельні з мінімальним числом обслуговуючого персоналу може здійснюватися тільки при наявності систем: автоматичного регулювання, автоматики безпеки, теплотехнічного контролю, сигналізації й керування технологічними процесами.

Завданнями автоматичного регулювання є: підтримка температури води, що подається в тепломережу, на заданому рівні, обумовленим відповідно до опалювального графіка при економічному спалюванні використовуваного палива й стабілізація основних параметрів роботи котельні.

Температура води, що подається в тепломережу відповідно до опалювального графіка, підтримується на заданому рівні «холодним перепуском». Задана витрата води, незалежно від кількості працюючих казанів, забезпечується регулятором витрати (клапаном на лінії рециркуляції), що одержує імпульс по перепаду тисків між колекторами прямої й зворотної мережної води казанів.

Регулятор підживлення забезпечує підтримка заданого тиску у зворотному трубопроводі мережної води.

Для забезпечення якісної деаерації передбачені вакуумні деаератори, усталена робота яких підтримується регуляторами рівня й тиску.

Для казанів передбачене регулювання процесу горіння за допомогою регуляторів розрядження повітря й палива.

Стабілізація тиску мазуту в пальника казана здійснюється загалькотельним регулятором тиску.

Підтримка на виході казана температури 150 °С при спалюванні мазуту дозволяє уникнути низькотемпературної корозії поверхонь нагрівання. При спалюванні природного газу підтримується температура на вході в казан по режимній карті.

Комплектом засобів керування забезпечується безпека роботи казана шляхом припинення подачі палива при:

■ Відхиленні тиску газу (зниженні тиску мазуту);

■ Відхиленні тиску води на виході з казана;

■ Зменшенні витрати води через казан;

■ Підвищенні температури води за казаном;

■ Загасанні факела в топленні;

■ Зменшенні тяги;

■ Зниженні тиску повітря;

■ Аварійній зупинці димососа;

■ Несправності ланцюгів або зникненні напруги в схемі автоматики безпеки.

Операції по пуску казана відбуваються автоматично «від кнопки». Аварійний сигнал зупинки казана винесений на щит СТОСІВ.

У котельнях установлюють прилади, що показують, для виміру температури води в що подає й зворотному колекторах, температури рідкого палива в загальній напірній магістралі.

У котельні повинна бути передбачена реєстрація наступних параметрів: температури води в трубопроводах, що подають, теплової мережі й гарячого водопостачання, а також у кожному зворотному трубопроводі; витрати води, що йде на підживлення теплової мережі.

■ Теплотехнічний контроль містить у собі контроль за:

■ Температурою води після казана;

■ Температурою води перед казаном;

■ Температурою димових газів за казаном;

■ Тиском води після казана;

■ Тиском мазуту після вентилятора;

■ Розрядженням у топленні.

Живильні установки обладнають приладами, що показують, для виміру: температури води в акумуляторних і живильних баках або у відповідних трубопроводах; тиску живильної води в кожній магістралі; рівня води в акумуляторних і живильних баках.


Висновок

У дипломному проекті був запропонований проект котельні з установкою чотирьох водогрійних казанів ГМ-30-150.

Був зроблений розрахунок теплових навантажень, теплової схеми котельні й тепловий розрахунок казана.

Також у дипломному проекті були розглянуті питання екології й наведений короткий опис схеми автоматики.

Література

1. С.Л. Ривкин А.А. Александров. Термодинамічні властивості води й водяного пару. Довідник. - К., 2004

2. Е.Я. Соколов. Теплофікація й теплові мережі. - К., 1999

3. Е.Ф.Бузинков К.Ф. Роддатис Э.Я. Берзиныш. Производственные и отопительные котельные.- М., 1999

4. К.Ф. Роддатис Я.В. Соколовський. Довідник по котельних установках. – К., 1999

5. В.І. Частухин. Тепловий розрахунок промислових парогенераторів. - К, 1990

6. В.В. Кирилов. Джерела й системи теплопостачання промислових підприємств. Конспект лекцій. – К., 1999

7. Н.Б. Либерман М.Т. Нянковська. Довідник по проектуванню котельних установок систем централізованого теплопостачання. - К., 2003

8. Ю.П. Соловьев. Проектирование теплоснабжающих установок для промышленных предприятий. М., Энергия, 1978

9. В.А. Гаджиев А.А. Воронина. Охрана труда в теплосиловом хозяйстве промышленных предприятий. М.. Энергия, 1980

10.Методические указания по экономической части дипломногопроекта // Составитель А.А. Алабугин; под ред. Н.И. Цыбакина. – М., 2000

11.Организация, планирование и управление энергетическимхозяйством промышленного предприятия. Методическиеуказания к курсовой работе. Челябинск, 1987

12.В.И. Манюк Я.И. Каплинский. Наладка и эксплуатация водоводяных тепловых сетей. – М., 2000

13.И.Манюк В.И. Я.И. Каплинский. Наладка и эксплуатацияводоводяных тепловых сетей. – К., 1998

14.Л.А. Рихтер Э.П. Волков В.Н. Покровский. Охрана трудаводного и воздушного бассейна от выбросов ТЭЦ -М., 1981

15.А.Н. Бабин. Топливо и основы теории горения: Методическиеуказания к выполнению домашнего задания. - Челябинск,ЧПИ, 1988


Нет нужной работы в каталоге?

Сделайте индивидуальный заказ на нашем сервисе. Там эксперты помогают с учебой без посредников Разместите задание – сайт бесплатно отправит его исполнителя, и они предложат цены.

Цены ниже, чем в агентствах и у конкурентов

Вы работаете с экспертами напрямую. Поэтому стоимость работ приятно вас удивит

Бесплатные доработки и консультации

Исполнитель внесет нужные правки в работу по вашему требованию без доплат. Корректировки в максимально короткие сроки

Гарантируем возврат

Если работа вас не устроит – мы вернем 100% суммы заказа

Техподдержка 7 дней в неделю

Наши менеджеры всегда на связи и оперативно решат любую проблему

Строгий отбор экспертов

К работе допускаются только проверенные специалисты с высшим образованием. Проверяем диплом на оценки «хорошо» и «отлично»

1 000 +
Новых работ ежедневно
computer

Требуются доработки?
Они включены в стоимость работы

Работы выполняют эксперты в своём деле. Они ценят свою репутацию, поэтому результат выполненной работы гарантирован

avatar
Математика
История
Экономика
icon
145460
рейтинг
icon
3086
работ сдано
icon
1335
отзывов
avatar
Математика
Физика
История
icon
142040
рейтинг
icon
5871
работ сдано
icon
2651
отзывов
avatar
Химия
Экономика
Биология
icon
94768
рейтинг
icon
2025
работ сдано
icon
1268
отзывов
avatar
Высшая математика
Информатика
Геодезия
icon
62710
рейтинг
icon
1046
работ сдано
icon
598
отзывов
Отзывы студентов о нашей работе
53 538 оценок star star star star star
среднее 4.9 из 5
МАДИ
Нормальная цена, быстрая и качественная работа, человеческие факторы) Всё супер, спасибо!
star star star star star
Университет Синергия
Огромное благодарность Вам! Приятно было с Вами работать.. Надеюсь и на дальнейшее сотрудн...
star star star star star
ТГУ
Спасибо большое за работу, выполненную досрочно и с высоким качеством! Всем рекомендую это...
star star star star star

Последние размещённые задания

Ежедневно эксперты готовы работать над 1000 заданиями. Контролируйте процесс написания работы в режиме онлайн

создайте модель данных в веб-приложении Django и примените изменения в...

Решение задач, Средства програмной разработки

Срок сдачи к 17 июня

только что

реферат в соответствии с требованиями

Реферат, история государства и права России

Срок сдачи к 28 июня

1 минуту назад
1 минуту назад

чертеж компас а3

Чертеж, Инженерная графика

Срок сдачи к 18 июня

1 минуту назад

написать научную статью

Статья, Уголовная политика

Срок сдачи к 17 июля

1 минуту назад
3 минуты назад

Требований нет.

Курсовая, Технологические процессы технического обслуживания ремонта автомобилей

Срок сдачи к 30 июня

3 минуты назад

Сделать презентацию на по английскому

Презентация, Английский язык

Срок сдачи к 19 июня

4 минуты назад

Решить 6 задач по 4 варианта

Лабораторная, строительные машины

Срок сдачи к 20 июня

4 минуты назад

Произвести расчет и построить блок схему в Java.

Контрольная, Информатика в приложении к отрасли

Срок сдачи к 19 июня

5 минут назад

Сделать чертежи в Компас 3D.

Чертеж, Основы компьютерного инжиниринга.

Срок сдачи к 19 июня

5 минут назад

Ответить на несколько вопросов

Ответы на билеты, История

Срок сдачи к 19 июня

5 минут назад

Помощь на экзамене

Онлайн-помощь, Математика

Срок сдачи к 17 июня

6 минут назад
7 минут назад

Написать доклад по плану для защиты ВКР

Доклад, Юриспруденция

Срок сдачи к 18 июня

7 минут назад
7 минут назад

Необходимо написать приговор судебного заседания

Другое, Юриспруденция

Срок сдачи к 27 июня

8 минут назад

расчетно-графическую работу вариант 8

Контрольная, Теоретическая и прикладная механика, механика

Срок сдачи к 18 июня

8 минут назад
planes planes
Закажи индивидуальную работу за 1 минуту!

Размещенные на сайт контрольные, курсовые и иные категории работ (далее — Работы) и их содержимое предназначены исключительно для ознакомления, без целей коммерческого использования. Все права в отношении Работ и их содержимого принадлежат их законным правообладателям. Любое их использование возможно лишь с согласия законных правообладателей. Администрация сайта не несет ответственности за возможный вред и/или убытки, возникшие в связи с использованием Работ и их содержимого.

«Всё сдал!» — безопасный онлайн-сервис с проверенными экспертами

Используя «Свежую базу РГСР», вы принимаете пользовательское соглашение
и политику обработки персональных данных
Сайт работает по московскому времени:

Вход
Регистрация или
Не нашли, что искали?

Заполните форму и узнайте цену на индивидуальную работу!

Файлы (при наличии)

    это быстро и бесплатно