Ременные передачи

Ременные передачи

1. Исходные данные для расчетов

Для сравнимости результатов при анализе решений расчеты различных типов ременных передач произведены для одних и тех же исходных данных:

1) номинальная мощность привода винтового конвейера P_nom = 2,9 кВт;

2) частота вращения ведущего шкива (вала двигателя) n₁ = 950 мин ^{– 1};

3) передаточное число i = 1,6;

4) ограничения:

а) по условиям компоновки: номинальное межцентровое расстояние а_nom = 500 ± 60 мм; угол наклона передачи ψ = 25⁰; высота редуктора H = 450 мм;

б) по режиму работы: значительные колебания нагрузки, кратковременная пусковая перегрузка до 200 % от номинальной; работа двухсменная.

Общие параметры при расчетах

1) Общая расчетная схема для всех типов передач приведена на рис. 1.1.

2) Согласно P¢_дв = P_nom, где P¢_дв – потребная мощность двигателя – и

n₁= 950 мин^{– 1} принят электродвигатель АИР 112МА6У3 (P_дв = 3 кВт), у которого габарит d₃₀ = 246 мм (рис. 1.1).

Диаметры шкивов по условиям компоновки должны быть:

d₁ ≤ d₃₀, d₂ ≤ H (1.1)

3) По табл. П8 режим работы – тяжелый, коэффициент динамичности

нагрузки и режима работы C_p = 1,3.

4) Номинальный вращающий момент T_1nom = 9550·2,9 / 950 = 29,2 H·м.

Расчетная передаваемая мощность P = P_nomС_p = 2,9·1,3 = 3,77 кВт. (1.2)

Расчетный передаваемый момент T₁ = 9550·3,77 / 950 = 37,9 H·м. (1.3)

2. Расчет плоскоременной передачи

Последовательность и результаты расчета передач с синте-ическим и прорезиненным кордшнуровым ремнями оформлены в виде табл. 2.1.

Рис. 1.1. Расчетная схема ременной передачи

Анализ результатов расчета по табл. 2.1:

1) Для передачи мощности P = 3,77 кВт при n₁ = 950 мин^{– 1} плоские прорезиненные ремни не годятся, так как требуется b¢ = 156…71,8 мм при d₁ = 140…200 мм, а изготавливают ремни только до b _max = 60 мм (табл. П2). Если принять b = 60 мм, то для передачи наименьшей величины F_t = 379 H (п. 12 табл. 2.1) потребуется [p] » [p₀] » 379 / 60 = 6,3 Н/мм. Это может быть выполнено (табл. 2 части I) при d₁ = 224 и 250 (≈ d₃₀) мм, σ₀ = 2 МПа и [p₀] = 6,5 Н/мм. Пересчет на данные размеры d₁ приведен в табл. 2.1, начиная с п. 18.

2) При использовании синтетического ремня толщиной 1,0 мм вариант с d₁ = 100 мм неудовлетворителен, так как расчетная ширина b¢ = 90,1 мм должна быть округлена до ближайшей большей b = 100 мм (табл. П1), но тогда длина L_p = 1400 мм не удовлетворяет L_{p min} = 1500 мм при b = 100 мм.

3) Сравнивая результаты при b = 60 мм (для вариантов d₁ = 160 и 224 мм), видим, что в передаче с прорезиненным ремнем габариты по диаметрам и частота пробега ремня увеличились в 1,4 раза

Таблица 2.1 – Формуляр расчета плоскоременных передач

4) Если в техническом задании на проект вид ремня задан, то следует, исходя из результатов расчета, отдать предпочтение вариантам:

а) синтетический ремень; d₁ = 160 мм; d₂ = 250 мм; μ = 5 с ^{– 1}; b = 60 мм;

L_p = 1600 мм;

б) прорезиненный кордшнуровой ремень d₁ = 224 мм; d₂ = 355 мм; μ = 5,57с ^{– 1}; b = 60 мм; L_p = 2000 мм.

5) Если вид плоского ремня не задан, то преимущество имеет синтетический ремень по п. 4а.

3. Расчет клиноременных передач

Для клинового ремня нормального сечения по величинам P = 3,77 кВт, T₁ = 37,9 H·м, n₁ = 950 мин ^–1, пользуясь рис. П1 и табл. П4, выбираем сечения А и В(Б). Назначаем класс ремня II.

Для узкого ремня (табл. П4) – сечение SPZ (УО), для поликлинового ремня (табл. П6) – сечение Л.

Размеры сечений кордшнуровых ремней даны в табл. 3.1.

Таблица 3.1 – Размеры выбранных сечений ремней и параметры передач (см. рис. 1, ч.I)

Формула (6) может быть представлена как 0,7d₁(1 + i) < а < 2d₁(1 + i).

Отсюда при i = 1,6 и а = 500 мм рекомендуемый d ^'₁ находится в пределах

135 < d₁ < 385 мм. Заданное ограничение (d₁ ≤ d₃₀ = 246 мм) уменьшает интервал до 135 < d₁ < 246 мм. Округляя d¢₁ по ГОСТ Р 50641 – 94, получим 140 £ d₁ £ 224 мм. Тогда d₂ = id₁ дает 224 £ d₂ £ 355 мм, что находится в пределах ограничения H = 450 мм.

Для сравнительного расчета выбираем шкивы с диаметрами:

d₁, мм ……. 140 160 200 224

d₂, мм ……. 224 250 315 355.

Для тяжелого режима работы долговечность ремней в эксплуатации (табл. П3)

T_P = T_P(ср)К₁К_2, где К₁ = 0,5 – коэффициент режима работы; К₂ = 1 – коэффициент климатических условий; T_P(ср) = 2500 ч (II класс) – ресурс ремней при среднем режиме и T_P = 2500·0,5·1 = 1250 часов. Гарантированный ресурс изготовителя при этом – 300 ч.

При расчете на долговечность было принято: E = 100 МПа, m = 8, σ_у = 9 МПа; N_оц = 2·10 ⁶ – наработка клиновых ремней II класса с передачей мощности (табл. П3).

Общие расчетные параметры, независящие от вида ремня, представлены в табл. 3.2.

Продолжение расчета, специфического для ремней нормального сечения, – в табл. 3.3.

Анализ результатов расчета по табл. 3.3.

1) Для ремней класса II сечения А, начиная с d₁ = 180 мм и выше (рис. П3)

Р₀ не зависит от диаметра шкива и не влияет на количество ремней. То же для сечения В(Б), начиная с d₁ = 280 мм и выше.

2) Отношение L_h / T_P ≥ 1 показывает, что данные варианты параметров обеспечивают требуемую эксплутационную долговечность T_P = 1250 часов.

Ремни сечения А удовлетворяют этому условию для всех выбранных d₁, сечения В(Б) – только для d₁ = 224 мм.

По условию долговечности для дальнейшего анализа оставляем ремни сечения А.

3) При d₁ = 140 и 160 мм количество ремней сечения А одинаково

(К = 3), но долговечность при d₁ = 160 мм (L_h = 5110 ч) в 2,38 раза выше, чем при d₁ = 140 мм (при разности диаметров всего 20 мм). Во столько же раз уменьшается вероятность замены комплекта ремней в работе при d₁ = 160 мм. При d₁ = 200 мм (L_h = 5360 ч), долговечность увеличивается несущественно, но растут габариты передачи.

4) Исходя из анализа результатов расчета при соблюдении всех наложенных ограничений, окончательно выбираем передачу с параметрами:

РЕМЕНЬ А – 1600 II ГОСТ 1284.1 – 89; d₁ = 160 мм, d₂ = 250 мм, i = 1,58, v =

8 м/с, α = 169,7 ⁰, μ = 5 с ^–1, а_nom = 476 мм, ∆ = 80 мм, К = 3, F₀ = 119 H, F_вx = 644 H, F_вy = 300 H, L_h = 5110 ч, L_h / T_P = 4,09.

Общие расчетные параметры передач с узкими и поликлино-выми ремнями приведены в табл. 3.1 и 3.2.

Продолжение специфики расчета этих передач оформлено в табл. 3.4.

Анализ результатов расчета по табл. 3.4.

Таблица 3.2 – Формуляр расчета общих параметров клиноременных передач

Таблица 3.3 – Продолжение расчета (табл. 3.2) передачи с клиновыми ремнями нормального сечения А и В(Б)

Таблица 3.4 – Продолжение расчета (табл. 3.2) передач с узким ремнем SPZ(УО) и поликлиновым сечения Л

1) Для узких ремней SPZ(УО) рекомендуемые d₁ ограничены (рис. П6) 180 мм. При увеличении диаметров свыше 180 мм передаваемая мощность одним ремнем P₀ не изменяется. Поэтому в табл. 3.4 вариант с d₁ = 224 мм для SPZ(УО) не рассматривается.

2) Количество К ремней SPZ(УО) при d₁ = 140 и 160 мм равно 2. При d₁ = 200 мм К = 1, но σ_max = 10,64 МПа превосходит предел выносливости σ_у =

9 МПа, что по условиям работоспособности недопустимо.

3) Выбираем передачу с узкими ремнями SPZ (УО):

РЕМЕНЬ SPZ(УО) – 1600 ТУ 38–40534 – 75; К = 2, d₁ = 160 мм, d₂ = 250 мм,

i = 1,58, v = 8 м/c, α = 169,7 ⁰, μ = 5 с ^–1, а_nom = 476 мм, ∆ = 96 мм, F₀ = 179H, F_вx = 646 H, F_вy = 301 H, σ_max = 7,9 МПа.

4) Передача с поликлиновым ремнем сечения Л может быть рекомен-дована лишь при d₁ = 140 мм, где количество клиньев ремня К = 5, и при d₁ = 160 мм К = 4. При других d₁ расчетное К значительно меньше минимально допустимого значения [K_min = 4].

5) Чтобы сохранить одинаковые кинематические и геометрические пара-метры всех клиноременных передач, для поликлиновой передачи принимаем

РЕМЕНЬ Л – 1600 ТУ 38–105763–84 с числом клиньев К = 4, b = 19,2 мм, d₁ = 160 мм, d₂ = 250 мм, v = 8 м/с, μ = 5 с ^–1, F₀ = 359 H, F_вx = 648 H, F_вy = 302 H.

Сравнение передач с клиновыми ремнями

При общих геометрических (d₁, d₂, α, L_P, а) и кинематических (i, v, μ) параметрах для варианта при d₁ = 160 мм имеем:

1) Количество ремней SPZ(УО) меньше, чем А, меньше ширина шкивов, но σ_max в них выше, что сказывается на долговечности.

2) При К = 3 ремни сечения А обеспечивают долговечность в 4 раза больше требуемой эксплуатационной. Это значит, что при общей долговечности других передач привода (например, редуктора в 10000 часов), следует ожидать двухкратной смены комплекта из 3-х ремней нормального сечения А.

3) Силы F_вx, F_вy, действующие на валы, не зависят от типа ременной передачи и примерно равны.

4) При заданных исходных условиях на расчет передачи использование поликлиновых ремней нецелесообразно, так как их основное назначение – замена комплекта клиновых ремней при К ≥ 6…8, а в настоящем расчете К = 3 и 2.

5) Расчеты ременных передач показывают, что выбор d₁ = d_min для данного сечения ремня не обеспечивает необходимой долговечности ремней.

Таблица 4.1 – Формуляр расчета зубчатоременной передачи

Для улучшения работоспособности ременной передачи следует увеличивать диаметры шкивов и, если позволяют условия компоновки, принимать

d₁ ≥ (1,3…1,5) d_min.

4. Расчет зубчатоременной передачи

Предварительное значение модуля по формуле (1) m¢ ≈ 35×(2,9 / 950) ^1/3 ≈ 5,08 мм. Для сравнительного расчета по табл. П7 принимаем m = 4; 5 и 7 мм.

Исходя из рекомендации (стр. 9 ч.I) для а использовать формулу (6) и учитывая ограничения (а = 500, d₁ ≤ d₃₀, d₂ ≤ H) по условиям компоновки, для расчета принимаем те же диаметры, что и для клиноременной передачи (d₁ = 140, 160, 200 и d₂ = 224, 250, 315 мм). Зубья трапецеидального профиля.

Результаты расчета сведены в табл. 4.1.

На основании анализа результатов окончательно следует выбрать зубчатоременную передачу с минимальными размерами шкивов по условиям компоновки: d₁ = 140 мм, d₂ = 224 мм, i = 1,61, m = 5 мм, z_p= 100, L_P = 1571 мм, b = 25 мм, а_nom = 498 мм, F₀ = 0,41 H, F_вx = 598 H, F_вy = 275 H, μ = 4,43 < [μ] = 30 с^-1;

Ремень, например, из литьевой резины: РЕМЕНЬ ЛР 5–100–25 ОСТ 38–05114–76, ОСТ 38–05246–81.

Сравнивая результаты всех расчетов различных передач в примерах, можно сделать заключение, что зубчатоременная передача имеет наименьшие габариты и усилия в ремнях.