Управляемый микроконтроллером выпрямитель

Министерство образования РФ

Южно-РоссийскийГосударственныйТехническийУниверситет(НПИ)

ИНСТИТУТ ИИТУ _

КАФЕДРА Аи Т _

СПЕЦИАЛЬНОСТЬ __ Промышленнаяэлектроника__

Пояснительнаязаписка

к курсовомупроекту

по дисциплине«Электронныепромышленныеустройства»

на тему«Управляемыймикроконтроллеромвыпрямитель»

Выполнил студент IV курса, группы1б Евченко С.Е

Принял ШкарупинА. Я.

НОВОЧЕРКАССК 2002 г.

Заданиена курсовойпроект

Спроектироватьуправляемыйвыпрямительпо трёхфазноймостовой схемыи управляемыймикроконтроллером,обладающийследующимипараметрами:

• Областьрегулируемогонапряжения10– 250 В;

• Максимальныйвыпрямленныйток75А;

• Схемавыпрямления3-хфазная, мостовая;

• Силовыевыпрямляющиеэлементыоптотиристоры;

• Схемауправлениямикроконтроллерная;

Аннотация

Задачейданного курсовогопроекта являетсяразработкауправляемоговыпрямит большоймощности, обладающеговысоким КПДи высокой точностьюи стабильностьюуправляемогонапряжения.

Пояснительнаязаписка к курсовомупроекту состоитиз теоретическойи собственнопроектнойчасти. Теоретическаячасть включаетв себя обзорстандартныхсхем построенияуправляемыхвыпрямителей,описаны достоинства и недостаткикаждой схемы.

Проектная частьсодержитпринципиальнуюсхему управляемоговыпрямителяс ее обоснованиеми расчетом..

.

Содержание

Пояснительнаязаписка1

Заданиена курсовойпроект3

Аннотация4

Содержание5

Введение.6

Управляемые выпрямители7

Однофазныйуправляемыйвыпрямитель7

Однофазныйуправляемыйвыпрямительсо среднейточкой7

Однофазнаямостовая схемауправляемоговыпрямителя8

Трёхфазныйуправляемыйвыпрямительс нулевым выводом8

Мостовойтрёхфазныйуправляемыйвыпрямитель8

Описаниеработы схемы9

Управлениевыпрямителеми контроль10

Расчётпараметровсиловоготрансформатора11

Выборвентилей12

Расчеттемпературынагрева вентиля13

Регулировочнаяхарактеристикапреобразователя14

Расчётсистемы управлениятиристорами16

Расчётпараметровкомпонентовсхем питания.17

Выбормикроконтроллераи расчёт параметровего периферийныхустройств18

Заключение20

Списокиспользованнойлитературы21

Приложение22

Введение.

Постоянныйпрогресс вобласти электроникиприводит кнепрерывномусовершенствованиюэлементнойбазы электронныхустройств, чтодает возможностьразрабатыватьновые устройства,которые посравнению сразработаннымиранее устройствамиобладают важнымипреимуществамитакими как:

• улучшениеосновных параметров;

• повышениенадёжности;

• простотойсхемной реализации;

• удобствомв эксплуатацииустройств;

• универсальность;

• болеенизкой себестоимостью;

и др.

С развитиемсиловой электроникипроявляетсявсё большаяпотребностьв универсальныхсиловых выпрямителяхи особенно вуправляемых.

Теперьс развитиеммикроконтроллернойотрасли и появлениемоптотиристоровна большие токии напряженияпоявиласьвозможностьспроектироватьуправляемыевыпрямителипо очень простойсхеме.

Применениеоптотиристоровпривело к упрощениювыходной частисхемы управления.

Применениемикроконтроллеровпозволило:

• упроститьсхему управлениябуквально доодной микросхем;

• включитьв себя функциюконтроля входныхи выходныхнапряжений;

• автоматическирегулироватьвыходногонапряженияпо заданномуалгоритму взависимостиот внешнихфакторов;

• удалённомуконтролю иуправлениювыпрямителем.

Управляемые выпрямители

Управляемыевыпрямителина тиристорахпозволяют:

1) выпрямлятьпеременноенапряжение;

2) регулироватьвеличину среднегозначения этогонапряженияU_d (постояннуюсоставляющую).

Регулированиеведется за счетзадержки моментавключенияочередноговентиля СреднеезначениевыпрямленногонапряженияU_d, определяемыезаштрихованнойплощадью, будетменьше U_d0.Чем больше уголзадержки ,тем меньше U_d.

Приведёмупрощённыетипичные схемысиловых частейуправляемыхвыпрямителейс описаниемкаждой достоинстви недостатков.

Однофазныйуправляемыйвыпрямитель

Достоинства:минимальноеколичество,простота реализации.,простота системыуправления.

Недостатки:низкий КПД ,высокая пульсациявыпрямленногонапряжения.

Однофазныйуправляемыйвыпрямительсо среднейточкой

Достоинства:разгрузкарежима работытиристоров,высокий КПД.,.низкая пульсациявыпрямленногонапряжения

Недостатки:усложнённаясистема управления,увеличенныйразмер трансформатора

Однофазнаямостовая схемауправляемоговыпрямителя

Достоинства:оптимальноеиспользованиевозможностейтрансформатора,,высокий КПД.,.низкая пульсациявыпрямленногонапряжения.

Недостатки:усложнённаясистема управления,большое числоэлементов схемывыпрямления.

Трёхфазныйуправляемыйвыпрямительс нулевым выводом

Достоинства:возможноесоздание выпрямителейбольшой мощности, высокий КПД,низкая пульсациявыпрямленногонапряжения,простота реализации.

Недостатки:сложная системауправления,неэффективноеиспользованиевозможностейтрансформатора

Мостовойтрёхфазныйуправляемыйвыпрямитель

Достоинства:возможноесоздание выпрямителейбольшой мощности, высокий КПД,низкая пульсациявыпрямленногонапряжения,простота реализации,эффективноеиспользованиевозможностейтрансформатора

Недостатки:сложная системауправления,, большое числоэлементов схемывыпрямления.

Описание работысхемы

На основе 3-хфазной мостовойсхемы конструируютсясамые мощныевыпрямители,обладающимиКПД близкимк 100%.

ТрансформаторТр1 выполняетфункции гальваническойразвязкивыпрямленногонапряженияс питающейсетью, а такжедля согласованияуровней напряженийпитающей сении выпрямляемогонапряжения.

Преобразованиепеременногонапряженияв постоянноеосновано насвойстве вентилейпропускатьток только водном направлении. В качествесиловых выпрямляющихвентилей выберемоптотиристорыVO1 – VO6 ,что позволитисключить изсхемы управлениятиристорамиимпульсныетрансформаторы.

Регулированиеуровня напряженияведется за счетзадержки моментавключенияочередноговентиля. Среднеезначениевыпрямленногонапряжениябудет меньшевыпрямляемогонапряженияна вторичнойобмотке трансформатораТр1. Чем большеугол задержки,тем меньшевыпрямленноенапряжение.

Для усилениятока, которыйможет обеспечитьмикроконтроллердо тока, необходимогодля отпираниятиристораиспользуютсятранзисторыVT1– VT6,включённыепо схеме с общимэмиттером.Надёжное закрываниетранзисторовVT1– VT6обеспечиваетсяподачей отрицательногонапряженияна базы черезрезисторы R23,R33,... ,R73,которое полученопутём добавлениядиодов VD21,VD31,… , VD71в эмиттерныецепи. Начальныйток диодовзадают резисторыR24,R34,... , R74

Логическуючасть системыуправлениявыполняетмикроконтроллерMPU1.Данные в микроконтроллероб уровнерегулируемогонапряженияи способе егорегулированиявводятся спомощью кнопок“Mode+”, “Mode-“, “Value+”, “Value-“.Контроль вводимыхзначений ирежима работывыпрямителяосуществляетсяпо данным , выводимымна 4-х 7-сегментныйиндикатор HL1.

Моментподачи управляющихимпульсов натиристоры фазы“A”определяетсяпутём введениязадержки отмомента поступлениясинхронизирующегосигнала навходе микроконтроллераRE0,соответствующейзаданным данными пересчитаннойпо формулерегулировочнойхарактеристики.Управляющиеимпульсы тиристорамифаз “B”и ”C”формируютсяпутём задержкина 120 и 240 градусовсоответственно,т. е. на 6,6 мс и 13,3мс.

В режиместабилизациинапряженияпутём сравнениятекущего сзаданным начальнаязадержкаавтоматическиварьируетсядля компенсациирассогласования.Так для повышениярегулируемогонапряженияпервоначальнаязадержка уменьшается.

Управлениевыпрямителеми контроль

С помощью кнопок“Mode” последовательнымпереборомвыбираетсяодин из следующихрежимов общенияс системой

1. Индикацияреального наданный моментнапряжения;

2. Индикацияреального наданный моментугла отпираниятиристоров;

3. Индикациявыбранногорежима стабилизациинапряжения(по постоянномууглу отпиранияили по сравнениютекущего напряженияс заданным);

При нажатиикнопки “Mode+”режимы меняютсяв порядке (2 → 3→ 1 → 2).

При нажатиикнопки “Mode-”режимы меняютсяв порядке (2 → 1→ 3 → 2).

Изменениережима подтверждаетсявыводом надисплей в теченииодной секундыназваниемрежима (НАПР,УНО, СБЗ).

Переход изрежимов индикациив режим установкизначений производитсяодновременнымудержаниемкнопок “Mode+”и “Mode-“ болеесекунды. Выборподтверждаетсявыводом последнегоустановленногозначения имиганием старшегоразряда, изменениезначения которогостановитсядоступно. Последующийпереход к установкизначений младшихразрядов ивыходу из режимаустановкипроизводитсятак же одновременнымнажатием кнопок“Mode+” и “Mode-.

В режиме установокнажатие кнопки“Mode+” приводитк увеличениюзначения мигающегоразряда (0 → 1 →2 → 3 → 4 → 5 → 6 → 7 → 8 → 9 →9 → 9 ),.

нажатие кнопки“Mode-” приводитк уменьшениюзначения мигающегоразряда ( 9 → 8 →7 → 6 → 5 → 4 → 3 → 2 → 1 → 0 →0 → 0),

Изменениявступают в силув момент выходаиз режима установки..

Расчётпараметровсиловоготрансформатора

1. Фазноенапряжениевторичнойобмотки трансформатораопределим поформуле

U₂= K_н* K_u* K_α* K_r* U_dн,

гдеU_dн– максимальноезначение среднегонапряжениянагрузки;

K_н– коэффициентсхемы, определяющийсвязь междувыпрямленнымнапряжением и фазным напряжениемна вторичнойстороне трансформатора;

K_u- коэффициентзапаса по напряжению,учитывающийвозможное снижение напряженияв сети;

K_α– коэффициентзапаса, учитывающийограничениеугла открываниявентилей примаксимальномуправляющемсигнале;

K_r– коэффициентзапаса, учитывающийпадение напряженияв обмоткахтрансформатора,вентилях и врезультатекоммутациитоков

U₂= (3,14/3*√6)* 1,2*1,1*1,05* 250 = 148 В.

U₃= (1/√2)* 1,1*1,05* 10 = 8 В.

2.Действующеезначение токавторичнойобмотки трансформатора

I₂= K_i*K_T2* I_d,

I₃= 2 * √* 2* U₃ /R₃,

гдеK_i–коэффициент,учитывающийотклонениеформы тока отпрямоугольной;

K_T2– коэффициентсхемы, определяющийсоотношениемежду выпрямленнымтоком и переменнымтоком вторичнойобмотки трансформатора;

I_d– среднее значениетока нагрузки,в расчётахберётся наибольшеезначение токанагрузки (приα = α_мин),т.е. I_d= I_dн.

I₂= 1,1*√(2/3)*75 = 67 А.

I₃= 2√2* 300 mA = 850 mА.

3.Действующеезначение токапервичнойобмотки трансформатора

I = K_i* K_t1* I_d/ K_тр,

где K_t1- коэффициентсхемы, определяющийсоотношениемежду выпрямленнымтоком и переменнымтоком первичнойобмотки трансформатора;

K_тр– коэффициенттрансформациитрансформатора;

K_тр= U₁/ U₂;

U₂– фазное напряжениепервичнойобмотки трансформатора.

I= 1,1 * √(2/3) * 75 / 1,5 = 44,6 А.

4.Расчётнаятиповая мощностьтрансформатора

S_ТР= K_T* U_d* I_d,

где K_T– коэффициентсхемы.

S_ТР= 1,05 * 250 * 75 = 19687,5 вт.

Выборвентилей

1. Среднеезначение токавентиля

I_в= K_тв *I_d

гдеK_TB- коэффициентсхемы.

I_в= 1/3 * 75 = 25 А.

2.Классификационноезначение предельноготока вентиляпри заданномтипе охладителя,указываемоев каталогах,определяетсяпо формуле

I_n0= K_эт* I_в

гдеК_эт- коэффициентзапаса по току,выбираемыйисходя из надежностиработы вентиляи с учетом пусковыхтоков.

I_n0= 1,25 * 25 = 31,25 А.

3. Максимальная величина обратного напряжения, прикладываемого к вентилю,определяетсяпо формуле

U_ВМ= U₂* K_НВ,

гдеК_НВ- коэффициентсхемы ;

UВМ= 148 * √6 = 363 В.

Повторяющеесянапряжение, определяющее класс вентиля, выбираетсяс запасом :

U_П≥ U_ВМ/ K_зн,

гдеК_зн- коэффициентзапаса по напряжению.

U_П≥ 363/0,8 = 453 В

Выберемпо справочникуприбор со следующимипараметрами:

• Типприбора –ТО132-40-6

• Максимальнодопустимыйдействующийток в открытомсостоянии–40 А.

• Повторяющеесяимпульсноенапряжениев закрытомсостоянии:наибольшеемгновенноезначение напряженияв закрытомсостоянии,прикладываемоек тиристору,включая толькоповторяющиесяпереходныенапряжения–600 В.

• Ударныйнеповторяющийсяток в открытомсостоянии:наибольшийток в открытомсостоянии,протеканиекоторого вызываетпревышениемаксимальнодопустимойтемпературыперехода, новоздействиекоторого завремя службытиристорапредполагаетсяредким, с ограниченнымчислом повторений– 750 А.

• Отпирающийпостоянныйток управления:наименьшийпостоянныйток управления,необходимыйдля включениятиристора –150 мА.

• Отпирающееимпульсноенапряжениеуправления– 2,5 В.

• пороговоенапряжение(напряжениеотсечки) - 1,15 В.

• динамическое(дифференциальное)сопротивлениепрямой вольтампернойхарактеристикивентиля в открытомсостоянии -6 Ом.

• общееустановившеесятепловоесопротивление- 0,3 °С/Вт

Расчеттемпературынагрева вентиля

1Температураполупроводниковойструктуры Т_р„_пзависит отмощности потерь, образующихсяв полупроводниковойструктуре.

В нормальныхрежимах работына частотахне более 200Гцпотери в основномобусловленыпротеканиемпрямого токаприбора. Этипотери составляют95+98 % от полныхпотерь в прибореи определяютсявыражением

ΔP= U₀*I_B+R_д*K_ф²*I_B²,

гдеU₀-пороговоенапряжение(напряжениеотсечки), В;

I_B-среднее запериод значениепрямого токавентиля. А;

R_д- динамическое(дифференциальное)сопротивлениепрямой вольт-ампернойхарактеристикивентиля в открытомсостоянии , Ом;

Кф= I_эф/I_B- коэффициентформы тока ,протекающегочерез прибор;

I_эфи I_B- среднее помодулю и эффективноезначение прямоготока, протекающегочерез вентиль.

В этомслучае дополнительнымипотерями обычнопренебрегают.

ΔP= 1,15 *25=28,75 Вт.

2Эквивалентнаятемператураполупроводниковойструктурыопределяетсявыражением

T_p-n= T_c+ ΔP* R_T

гдеТ_с- температураокружающейсреды (илиохлаждающегоагента припринудительномохлаждении), °С;

R_T- общее установившеесятепловоесопротивление,

(зависитот типа охладителяи интенсивностиохлаждения),°С/Вт.

T_p-n= 60 + 28,75 * 0,3 = 69°

выполнятьсяусловие нормальнойработы прибора

Т_р-п≤[ Т_р-п]

69° ≤125°

Регулировочнаяхарактеристикапреобразователя

Регулировочнаяхарактеристикапреобразователяпредставляетсобой зависимостьсреднего значениявыпрямленногонапряженияот угла открываниявентилей а. Видрегулировочнойхарактеристикиопределяетсятипом нагрузки(индуктивнаяили активная)и схемой силовойчасти преобразователя.

Видеальномпреобразователепри чисто индуктивнойнагрузке (L_н= ∞)изменениенапряжениянагрузки отмаксимальногозначения U_doдо нуля происходитпри измененииугла открываниятиристоровв пределах отнуля до 90 эл. град,Теоретическаярегулировочнаяхарактеристикатаких преобразователейописываетсяуравнением~

U_da=U_do*cosα,

гдеUdo— среднее значениевыпрямленногонапряженияпри α=0.

Приреальнойактивно-индуктивнойнагрузке (L_Н≠α) в таких преобразователях,если α > 90 эл. град., наступаетрежим прерывистоготока и средниезначения токаи напряжениянагрузки неравны нулю.

Причисто активнойнагрузке (L_Н = 0) диапазонрегулированияугла открываниявентилей и видрегулировочнойхарактеристикипреобразователяменяются.

Теоретическаярегулировочнаяхарактеристикапри чисто активнойнагрузке описываетсяуравнениями:

для трехфазноймостовой схемы

U_da=U_do*cosα при 0°

U_da=U_do*[l+cos(60⁰+ α)] при 60°

Регулировочнаяхарактеристика

U_ф

U_a

U_b

U_c

t₁

t₂

t₃

120^о

Uу₁

Uу₂

Uу₃

120^о

V_S1

V_S2

V_S3

V_S1

V_S1

V_S2

V_S3

V_S1

Uу₄

Uу₅

Uу₆

U_d

i_d



> 30

Расчётсистемы управлениятиристорами

Выберемпо справочникуприбор со следующимипараметрами:

• Типприбора –КТ616А

• Максимальнаярассеиваемаямощностьколлектора–0,3 вт.

• Максимальноенапряжениеколлектор-эмиттер-20 В.

• Максимальноенапряжениеколлектор-база-20 В.

• Максимальноенапряжениеэмиттер-база-4 В.

• Максимальныйпостоянныйток коллектора-400 мА.

• Максимальныйимпульсныйток коллектора-600 мА.

• Статическийкоэффициентпередачи токав схеме с общимэмиттером-40

• Напряжениенасыщенияколлектор-эмиттерпри постоянномтоке базы-0,6 В.

• Граничнаячастота коэффициентапередачи тока-100 МГц.

Минимальноенапряжениена коллекторетранзистораснижается дозначения

U_к.мин=U_д.см+U_ке.нас

U_к.мин=0,7+0,6 = 1,3 В.

Значениерезистора,задающего токуправлениятиристором,определим поформуле

Rx2= (U_п-U_к.мин)/ I_у

Rx2= (10–1,3) / 200 мА = 40 Ом.

Дляобеспеченияключевогорежима работытранзистораминимальныйток базы определимпо формуле

I_Б>I_К/β

I_Б>200 мА / 70 = 2,9 мА.

Rx4– резистор,задающий начальныйток на диодесмещения

Rx4= U_п/ I_д

Rx4= 10 / 0,01 = 1 кОм.

Rx3– резистор,обеспечивающийбыстрое рассасываниеэлектроновв базе транзистора

Rx3= U_см/ I_КБ0

Rx3= 2 / 0,1 мА = 20 кОм.

Максимальноезначение резистора,ограничивающеготок управляющегоимпульса,поступающегона базу по формуле

Rx1

Rx1

Выходнаянагрузочнаяспособностьмикроконтроллераограничиваетминимальноезначение резистора,ограничивающеготок управляющегоимпульса,поступающегона базу, рассчитываемоепо формуле

Rx1> U / I

Rx1> 5 / 20 мА= 250 Ом.

Значениерезистора,удовлетворяющееобоим условиямвыберем равным1 кОм.

Длинууправляющихимпульсовопределим поформуле

t_и≥t_вкл=100мкс.

Расчётпараметровкомпонентовсхем питания.

Подберёмдиод VD1по максимальномутоку, прямомутоку > 800 мА.

Выберемпо справочникуприбор со следующимипараметрами:

• Типприбора –Д302

• Среднееза период значениепрямого токадиода- 1 А.

• Прямоеобратное напряжениедиода- 200 В.

• Значениемаксимальнодопустимойчастоты- 5 кГц.

Определимёмкость ФильтрующегоконденсатораС1 по длине периодаRC– фильтра

5 /RC

5/ (20 * 6300 мкФ)

Выберемэлектролитическийконденсатор: 6300 мкФ x16 В.

Питаниедля контроллерапостроим настабилизатореКР142ЕН5А и конденсаторахС4 : 0,1 и С5 100x10.

Выбормикроконтроллераи расчётпараметровего периферийныхустройств

Требования,предъявляемыек микроконтроллеру:

• Наличие внутреннейпамяти программи ОЗУ.

• Наличие EEPROM(Электрическиперепрограммируемаяпамять) – дляхранения приотключениипитания введённыхзначений уровнярегулируемогонапряженияи режима работы;

• Наличие сторожевоготаймера дляобеспечениягарантированнонадёжной работымикроконтроллера.

• Наличие внутрисхемнореализованногоАЦП.

• Наличие USARTприёмо-передатчикадля возможностиуправленияи контроля нарасстоянииили с помощьюкомпьютера.

Для решенияэтой задачинаиболее подходящимявляетсямикроконтроллерPIC16F873 фирмыMicrochip со следующимипараметрами:

• 35 команд;

• все командывыполняютсяза 1 цикл (20 нс при20 Мгц), кромекоманд перехода,выполняющихсяза 2 цикла

• тактовая частота0 ... 20 МГц, цикл командыот 20 нс;

• Флеш памятьпрограмм 4х14 Кбайта

• аппаратныепрерыванияот 13 источников;

• 8-уровневыйаппаратныйстек;

• прямой, непосредственный,косвенный иотносительныйрежимы адресации

• 3 таймер/счётчикс предварительнымделителем.

• ВстроенноеэлектрическиперепрограммируемоеПЗУ данных 128бит – типовоечисло цикловперезаписи– 1000000

• Схема запускапо включениюпитания

• Таймер запускагенератора

• Сторожевойтаймер с отдельнымвстроеннымRC-генератором

• Бит защитысчитыванияпамяти программ

• Режим пониженногоэнергопотребления

• Программируемыйвыбор генератора

• Внутрисхемноепрограммированиечерез 2 вывода

• МикропотребляющаявысокоскоростнаяКМОП технология

• Полностьюстатическоеустройство

• Широкий диапазонпитания: 2.0...6.0 В

• Высокотоковыевходы-выходы25 мА

• Низкое энергопотребление:

• Модулькомпаратора/накопителя/ШИМ

• Последовательныепорты SPI /I²C / USART

• A/D преобразователь(10 разрядов) 5каналов

НаминалрезисторовR4– R11,задающих токчерез сегментыравным 2,5 мА

R=(Uп-Uсег)/ ( I* n),

R=(5-2) / (2,5 мА * 4) = 300 Ом.

Наминал подтягивающихрезисторовR12– R15,выберем согласнорекомендациямфирмы-производителяпо 10 кОм.

Коэффициентделения делителяопределим поформуле

Kдел≈U_{V_OUT} / U_OP

Kдел≈ 300 / 5 = 60

Выберемкоэффициентделения равным100

Наминалрезистора R3определим помаксимальномувходномусопротивлениювхода АЦП:

R2= Rвх.max/ 10

R2= 10 кОм /10 = 1 кОм.

R1= R2* Kдел

R1= 1 кОм * 100 = 100 кОм.

Схемуформированияотсчёта сдвигафазы организуемна ограничителеполярностисигнала – диодеVD3, ограничителевходного напряжения– стабилитронеVD4и задатчикатока стабилизатора– резистораR3.

Подберёмстабилитронпо напряжениюстабилизацииравным 3ч5 В.

Выберемпо справочникуприбор со следующимипараметрами:

• Типприбора –КС139Г

• Значениенапряжениястабилизациипри протеканиитока стабилизации-3,9 В.

• Значениепостоянноготока, протекающегочерез стабилитронв режиместабилизации-5 мА

Значениезадатчика токастабилизатора– резистораR3определим поформуле

R3 = U / Iст

R3 = 5 / 5 мА= 1 кОм

.Подберём диодVD3по максимальномутоку, прямомутоку > 5 мА.

Выберемпо справочникуприбор со следующимипараметрами:

• Типприбора –Д102А

• Среднееза период значениепрямого токадиода- 0,1 А.

• Прямоеобратное напряжениедиода-250 В.

НоминалыконденсаторовкварцевогогенератораС2, С3 возьмемиз документациифирмы-изготовителямикроконтроллера,соответствующиечастоте 20 Megравными по 15пФ.

Заключение

В результатевыполнениякурсовогопроекта былразработануправляемыйвыпрямитель;

• обладающийвысокой мощностью

• имеющийвысокий КПД

• имеющийвысокую стабильностьи заданнуюточность выходногонапряжения

• имеющийширокий диапазони малую дискретностьрегулируемогонапряжения

• возможностьудалённогоконтроля иуправлениявыпрямителем

• возможностьавтоматическогорегулированиянапряжения

Такиевозможностибыли полученыв результатеиспользованиясовременнойэлементнойбазы

Списокиспользованнойлитературы

1. РуденкоB.C., Сенько В.И.,Чиженко И.М.Преобразовательнаятехника:

Учебник,Киев: Высш.1шс.,1983.431с. Дополнительная

2. «Электроника»В. И. Лачин, Н. С.Савёлов. Феникс2000г.

3. Полупроводниковыевыпрямители/Под ред. Ф.И.Ковалева иГ.П. Мостковой.М.: Энергия, 1978.448с. К контрольнойработе

4. ШкарупинА.Я. Расчет системуправлениятиристорами.Методическиеуказания ккурсовомупроекту попреобразовательнойтехнике/ Новочерк.гос. техн. ун-т.Новочеркасск,1998. 20с. К лабораторнымработам

5. Методическиеуказания клабораторнымработам покурсу " Преобразовательнаятехника" / Сост.:В.И.Лачин, К.Ю.Соломенцев,А.Я.Шкарупин.Новочерк. гос.техн. ун-т. Новочеркасск, 1998.

6. Справочник.«Интегральныемикросхемыи их зарубежныеаналоги». ПодредакциейНефёдова А.В.М. Радиософт.1994г.-

7. Справочник.«Диоды, тиристоры,транзисторыи микросхемыобщего назначения».Воронеж. 1994г.

Приложение